ansys剛架應(yīng)力云圖
關(guān)注創(chuàng)建者：王靖雯 創(chuàng)建時(shí)間：2023-03-08
ansys剛架應(yīng)力云圖的實(shí)例教程
求解前使用
outres,svar,all命令，應(yīng)用
plnsol,svar,1命令即可查看用戶(hù)自定義的輸出變量，即三個(gè)主應(yīng)力代數(shù)和的應(yīng)力云圖。
完結(jié)
文章來(lái)源：ansys學(xué)習(xí)分享網(wǎng)
一、錯(cuò)誤截圖
其他之前的步驟都沒(méi)有任何問(wèn)題，只是繪制 vonMises（等效）應(yīng)力云圖的情況下，大概率是這種問(wèn)題。
可以采用如下的解決方案。
二、錯(cuò)誤原因
安裝的時(shí)候Mechanical APDL Product Launcher中默認(rèn)選擇了Use Distributed Computing(DMP)
三、解決方案
1.打開(kāi)Mechanical APDL Product Launcher
2.將DMP改為SMP
3.重新運(yùn)行程序生成即可
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ansys剛架應(yīng)力云圖的最新內(nèi)容
Ansys | 基于熱效應(yīng)的形狀記憶合金脊柱間隔器仿真分析23小時(shí)前
不同溫度下間隔器的變形和應(yīng)力云圖如圖3所示。
圖 3. 不同溫度下的應(yīng)力云圖
（a）23.85℃ 時(shí)的等效應(yīng)力云圖
（b）51.85℃ 時(shí)的等效應(yīng)力云圖
總結(jié)
本仿真演示了如何模擬由形狀記憶合金制成的脊柱間隔器。通過(guò)力學(xué)加載和溫度變化，模擬了變形過(guò)程和形狀恢復(fù)過(guò)程。
不同溫度下間隔器的變形和應(yīng)力云圖如圖3所示。
圖 3. 不同溫度下的應(yīng)力云圖
（a）23.85℃ 時(shí)的等效應(yīng)力云圖
（b）51.85℃ 時(shí)的等效應(yīng)力云圖
總結(jié)
本仿真演示了如何模擬由形狀記憶合金制成的脊柱間隔器。通過(guò)力學(xué)加載和溫度變化，模擬了變形過(guò)程和形狀恢復(fù)過(guò)程。
圖2 邊界條件
6、對(duì)模型劃分網(wǎng)格并運(yùn)行仿真，繪制軸向正應(yīng)力云圖。
圖 3 T 型梁的軸向應(yīng)力分布
四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)仿真 案例 2
7、復(fù)制靜態(tài)結(jié)構(gòu)分析系統(tǒng)。
8、施加邊界條件。本案例中，在模型一端施加固定約束，另一端設(shè)置滾動(dòng)支座約束。
圖 4 邊界條件
9、運(yùn)行仿真，繪制正應(yīng)力云圖。
</p><p><strong>（1）優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)力學(xué)性能提升</strong></p><p>優(yōu)化后Ansys仿真結(jié)果顯示（如圖6所示）：第7枚鏡片的徑向應(yīng)力由3.86MPa降至0.046MPa，降幅達(dá)98%；后鏡框軸向補(bǔ)償量由0.0008mm提升至0.028mm，顯著緩解了溫度載荷下的結(jié)構(gòu)變形影響。
Ansys 案例研究 | 吉他弦調(diào)弦前后的頻率分析1個(gè)月前
從模擬實(shí)驗(yàn)中可以學(xué)到的是：</p><p class="ql-align-justify">1、提高吉他弦的應(yīng)力會(huì)提升其固有頻率，從而使聲音的音高升高。</p><p class="ql-align-justify">2、在 ANSYS 中完成預(yù)應(yīng)力加載后，進(jìn)行模態(tài)分析的完整工作流程。
變形和應(yīng)力云圖如圖 4 所示。
圖 4：總變形和應(yīng)力云圖
總結(jié)
本示例展示了無(wú)人機(jī)葉片在壓力載荷下產(chǎn)生的變形和應(yīng)力，可以將其與材料的許用值進(jìn)行校核，以判斷葉片是否能承受該載荷。
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即使擠壓方式?jīng)]有穿透，應(yīng)力分布也不是很均勻。
此處先擱置擠壓法的計(jì)算過(guò)程不提，假設(shè)已經(jīng)獲得預(yù)期的初始變形應(yīng)力。
繼續(xù)進(jìn)行第二仿真步，傳遞板子的預(yù)應(yīng)力狀態(tài)；
預(yù)應(yīng)力的傳遞方法在微信公眾號(hào)文章：“ansys分析中如何考慮殘余應(yīng)力影響？”
綁定、無(wú)摩擦與摩擦接觸的對(duì)比分析1個(gè)月前
提取總變形和等效應(yīng)力云圖等結(jié)果圖表，同時(shí)生成節(jié)點(diǎn)局部區(qū)域的云圖，用于對(duì)比節(jié)點(diǎn)剛度。
采用無(wú)摩擦接觸方式對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行建模
6、開(kāi)展梁與柱間為無(wú)摩擦接觸的分析。在 Workbench 中復(fù)制該分析系統(tǒng)，并將其重命名為 “無(wú)摩擦接觸”。在 Mechanical 中編輯模型，將梁與柱之間的接觸改為無(wú)摩擦接觸。重新運(yùn)行仿真，并與摩擦接觸工況下的結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。
云圖顯示車(chē)門(mén)整體應(yīng)力分布
右鍵點(diǎn)擊云圖，選擇“顯示最大值/最小值”，系統(tǒng)自動(dòng)標(biāo)注最大應(yīng)力位置
分析結(jié)果：
最大應(yīng)力：487MPa，位于防撞梁與內(nèi)板搭接焊點(diǎn)附近
B1500HS材料屈服強(qiáng)度1100MPa，安全余量充足
內(nèi)板應(yīng)力集中在窗框拐角處，約312MPa，接近DC06屈服強(qiáng)度
6.3 變形量測(cè)量
操作步驟
鎂合金溫軋機(jī)支承輥有限元分析
有限元分析2個(gè)月前
摘要：
本文針對(duì)300mm鎂合金溫軋機(jī)支承輥開(kāi)展有限元分析，采用ANSYS軟件（經(jīng)典界面）。對(duì)支承輥進(jìn)行靜強(qiáng)度分析，結(jié)果表明：支承輥?zhàn)畲笞冃瘟繛?.467×10^-4mm，滿(mǎn)足板形誤差要求；最大Von Mises應(yīng)力為67.6MPa，低于材料許用應(yīng)力（140~150MPa）。分析發(fā)現(xiàn)支承輥中間位置變形最大，軸頸與輥身接觸處應(yīng)力集中明顯。
