位移載荷曲線的案例
基于Vumat子程序的復合材料壓縮沖擊破壞預測
圖2 不同摩擦系數下碳纖維薄壁方管破壞模式預測
圖3 不同摩擦系數下碳纖維薄壁方管位移載荷曲線
當碳纖維薄壁方管的鋪層厚度分別為3層、5層、9層時，可得到如圖4所示的破壞模式和圖5所示的位移載荷曲線。不難看出，鋪層厚度是一個影響碳纖維薄壁方管破壞模式的重要因素。
圖4 不同鋪層厚度下碳纖維薄壁方管破壞模式預測
圖5 不同鋪層厚度下碳纖維薄壁方管位移載荷曲線
3. 后記
當然，本文介紹的方法同樣適用于其他類似結構、類似材料的壓縮沖擊破壞預測，僅需在Vumat子程序中調整相應參數即可。
最后，歡迎大家關注“320科技工作室”微信公眾號，大家若有更好的想法、建議或相關需求，可通過微信公眾號與管理員聯系。
參考文獻：
Sokolinsky VS, Indermuehle KC, Hurtado JA. Numerical simulation of the crushing process of a corrugated composite plate. Compos A Appl Sci Manuf 2011;42(9):1119–26.
展開 求助一下滯回曲線位移小要怎么解決？
用abaqus模擬了一個阻尼器，耦合了一個集合點，施加的位移載荷，滯回曲線位移一直跑不到加載表設置的值
預應力鋼筋混凝土板的非線性分析（原創案例賞析，如轉載，請注明出處）
分析類型：預應力鋼筋混凝土板的非線性分析
分析平臺：ANSYS17
技術難點：預應力的施加 混凝土開裂后的下降段加載分析
關鍵詞：鋼筋混凝土 預應力 極限載荷 開裂載荷 載荷位移曲線
完成人：技術鄰ANSYS專家
業務咨詢網址：http://www.yqgqt.org.cn/content/other/402981
技術背景：獲得預應力鋼筋混凝土板的載荷位移曲線，包括開裂載荷，極限載荷
工程意義：鋼筋混凝土
研究對象：鋼筋混凝土板
模擬過程：四點彎曲加載
代做業務：土木工程的鋼結構分析，鋼筋砼結構分析，地震作用下的耗能/滯回曲線分析，其他分析
圖1 鋼筋混凝土板模型
下部有受拉鋼筋，為預應力鋼筋。
圖2 有限元模型
能看出不一樣嗎？采用rbe3命令來進行分配加載的哦
圖3 具有漂亮對稱性的位移結果
圖4 完美的裂紋圖
圖5 載荷位移曲線
非常漂亮的載荷位移曲線，注意混凝土開裂后以及鋼筋屈服后的載荷下降，好幾個階段，想要計算出漂亮的下降段記得找我。
圖6 整齊規范的APDL命令
采用整齊規范的APDL命令流實現，so easy！！
展開 ABAQUS沖擊失效
使用子程序為 unifiber的vumat定義單元刪除
問題如下:
失效單元刪除后，位移載荷曲線有明顯的驟降，初步考慮是單元刪除引起的，有什么辦法解決嗎？真實數據沒有這部分驟降
圖示為三個選中單元的位置和輸出mises應力值
基于ANSYS的冷彎薄壁型鋼梁_位移控制仿真 ￥5
對于鋼梁的利用作動筒位移加載的研究，應用ANSYS進行位移加載仿真。
有限元模型如下圖所示：
整體位移云圖
位移載荷曲線圖：
附件：命令流
Abaqus復合材料Larc05失效準則Umat子程序開發
90度鋪層損傷和載荷位移曲線
0度鋪層損傷和載荷位移曲線
45度鋪層損傷和載荷位移曲線
由上圖可以看出，引入剪切非線性后，45度鋪層試驗件的拉伸曲線表現出明顯的非線性行為
有關于子程序二次開發或者復材仿真的問題可以聯系QQ1653004885或者關注CAE320公眾號
位移載荷步
求教怎樣設置位移載荷步，比如梁端多次施加力，保證加載的位移分別為為5,10,15，20。（靜力非線性問題）
石材受彎荷載位移曲線
以下是我的石材受彎模型和荷載位移曲線：荷載沒有下降段；其次中間有一段曲線，按理說石材是脆性斷裂，加載到一定值就直接脆斷，可是混凝土損傷模型模擬不出脆斷，所以后面剛度為零是平行X軸的，但是中間的曲線段好像不符合實際，試驗數據得出的荷載位移曲線也是直線，然后脆斷，不存在曲線段。請問有大神可以幫我分析以下這個荷載位移曲線的對錯嗎？
有關荷載位移曲線的問題
1.做一榀門式剛架的靜力計算，在時間歷程后處理器中，想獲得荷載位移曲線來判斷梁上屈服荷載是多少，因為在時間歷程后處理器中只能處理某點的某個變量隨時間的變化，請教各位高手前輩，“這一點”應該如何選擇？十分感謝！
2.是否有更好的方法可以確定屈服荷載的（我的一榀門式剛架，柱子上承受的風載是定值，主要是確定梁上的均布荷載）？
做畢業論文，很急，我QQ：836812787，請各位多多指點！再次感謝！！！！
【iSolver案例分享52】復合材料層合板彈性拉伸仿真
復合材料層合板鋪層信息
（3） 邊界條件
分別在兩個端面處建立參考點RP-1與RP-2，分別與兩個端面進行耦合約束，方便施加載荷約束與載荷位移曲線結果的提取。左端固定，右端施加沿x方向的拉伸載荷2mm。
邊界條件施加
（4） 計算結果
iSolver計算結果（四種鋪層）：
Abaqus計算結果（四種鋪層）：
載荷位移曲線：
從應力云圖與對比可以看出，兩個求解器求解結果在局部區域應力分布略有不同。但載荷位移曲線可以看出，對結構的力學性能預測較為準確。
（5） iSolver免費下載
iSolver為免費軟件，且無license限制，最新版免費下載地址如下：
https://www.yqgqt.org.cn/content/post/337351
展開 8_APDL基礎及仿真理論-–非線性屈曲分析
定義弧長法參數，弧長半徑乘子最大值10，最小值1E-7，弧長
范圍為乘子*(載荷/子步數)。此案例不需要使用弧長法，
所以用線性搜索LNSRCH,ON可以替代此命令。
solve
finish
/post26
nsol,2,2,u,z
rfor,3,1,f,y !定義位移和載荷變量
xvar,2 !設置載荷為X坐標
plvar,1
plvar,3 !plot位移-載荷曲線。
Finish
ABAQUS提取荷載位移曲線速度很慢
使用ABAQUS做混凝土橋墩pushover分析，荷載位移曲線提取速度很慢。
基于ANSYS的鋼筋混泥土復合墻板力學性能分析
本文混泥土的屈服準則選用的是多線性隨動強化模型，定義了混泥土模型的應力應變曲線；而鋼筋的屈服準則選用的是雙線性隨動強化模型。混泥土的應力應變曲線如圖2所示。
圖2 混泥土多線性隨動強化模型應力-應變曲線
網格的劃分中，如果是分離式模型，則混泥土節點需要與鋼筋節點采用耦合，或者利用相同的節點方式進行連接。考慮到收斂問題，一般混泥土的網格尺寸不應小于5mm。
本文采用共用節點的方式進行solid65單元和beam188單元的劃分，beam188單元在定義的時候需要定義實常數，即梁單元橫截面相關的幾何參數。Solid65單元采用六面體網格化分方法，劃分時單元尺寸設置為30mm，網格劃分效果如下圖3所示。
圖3 網格劃分示意圖 （a）solid65單元（b）beam188單元
三、載荷的加載
對于ANSYS求混泥土的極限載荷有兩種加載方式：
力加載：通過對應的方法（比如特征值屈曲）估計結構的極限載荷的大致范圍，然后給結構施加一個稍大的載荷，打開自動載荷步二分法進行非線性靜力分析，最后計算會因不收斂而終止，則倒數第二個子步對應的就是結構的極限載荷；另外也可以采用弧長法，采用足夠的步數（弧長法一直可以分析到極限載荷承載力之后的過程）同樣可以從繪制的載荷位移曲線或計算結果中找出結構的極限載荷。
位移加載：給結構施加一個大的位移，打開自動載荷步二分法進行非線性分析，保證足夠的子步數，這樣也可以通過繪制載荷位移曲線或者查看相應結果文件知道結構的極限載荷。
本文采用位移加載的方式。相對于力加載，位移加載在求解速度上更有優勢。
展開 基于HyperMesh的某乘用車門外板抗凹分析及優化
本文中所有材料的應力應變曲線均通過電子萬能試驗機進行拉伸試驗獲得，有限元模型中材料屬性如表1所示。
表1 主要零部件材料
1.3 邊界條件
移動壓頭至目標點，在壓頭與車門外板之間建立接觸對。接觸對通常選用剛性較大的結構作為主面。因此，選擇壓頭作為接觸主面，車門外板作為接觸從面，摩擦系數為0.15，添加有限滑移約束，約束鉸鏈安裝點與門鎖扣安裝點123456自由度，約束壓頭中心點除加載方向之外的其他自由度，加載方向為車門外板法向，在壓頭上加載200 N集中力，然后卸載。
2 車門抗凹優化設計
2.1 優化方案
針對本文中所述測點抗凹性能不滿足要求的問題，提出以下優化方案1與方案2與原始方案進行對比：1）改變外板加強板的結構，將初始加強板兩邊向下折彎，中部朝外車門外板側向上凸起中間涂抹減振膠，變更為中間反向朝向車門內側凹陷，兩側翻邊涂膠，同時，將加強板的凹槽深度由原10 mm增加至18 mm，此種方法可以有效增加加強版與車門外板涂膠面的寬度，從而在一定程度上增加外板剛度，針對此方案進行仿真分析。2）在外板加強板變更的基礎上，壓點位置外板內側粘貼150 mm×100 mm×1.5 mm補強膠片，再次進行仿真分析。優化方案如圖2和圖3所示。
圖2 優化方案1
圖3 優化方案2
2.2 結果分析
針對原始方案中加載點位移為5.79 mm，不滿足≤5 mm的目標值的問題。對以上2種優化方案進行驗證，輸出優化方案與原始方案的位移載荷對比曲線如圖4所示，分析結果如表2所示。
展開 基于ANSYS的鋼筋混泥土復合墻板力學性能分析
本文混泥土的屈服準則選用的是多線性隨動強化模型，定義了混泥土模型的應力應變曲線；而鋼筋的屈服準則選用的是雙線性隨動強化模型。混泥土的應力應變曲線如圖2所示。
圖2 混泥土多線性隨動強化模型應力-應變曲線
網格的劃分中，如果是分離式模型，則混泥土節點需要與鋼筋節點采用耦合，或者利用相同的節點方式進行連接。考慮到收斂問題，一般混泥土的網格尺寸不應小于5mm。
本文采用共用節點的方式進行solid65單元和beam188單元的劃分，beam188單元在定義的時候需要定義實常數，即梁單元橫截面相關的幾何參數。Solid65單元采用六面體網格化分方法，劃分時單元尺寸設置為30mm，網格劃分效果如下圖3所示。
圖3 網格劃分示意圖 （a）solid65單元（b）beam188單元
三、載荷的加載
對于ANSYS求混泥土的極限載荷有兩種加載方式：
力加載：通過對應的方法（比如特征值屈曲）估計結構的極限載荷的大致范圍，然后給結構施加一個稍大的載荷，打開自動載荷步二分法進行非線性靜力分析，最后計算會因不收斂而終止，則倒數第二個子步對應的就是結構的極限載荷；另外也可以采用弧長法，采用足夠的步數（弧長法一直可以分析到極限載荷承載力之后的過程）同樣可以從繪制的載荷位移曲線或計算結果中找出結構的極限載荷。
位移加載：給結構施加一個大的位移，打開自動載荷步二分法進行非線性分析，保證足夠的子步數，這樣也可以通過繪制載荷位移曲線或者查看相應結果文件知道結構的極限載荷。
本文采用位移加載的方式。相對于力加載，位移加載在求解速度上更有優勢。
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