ansys動態模擬的案例
《原創》ANSYS/ls-dyna考慮骨料、砂漿、ITZ細觀混凝土模型動態劈裂數值模擬 ￥100
關于SHPB數值模擬的研究已較為深入，模擬優勢主要在于可通過修正參數使模擬結果與實際一致，以此為基礎對材料的動態破壞過程及更為復雜的工況進行模擬研究，主要研究對象主要分為混凝土、巖石、金屬、陶瓷等材料，并通過LS-DYNA中的RHT、HJC、JC、K&C、CSC等材料模型來模擬上述材料在中高、高應變率荷載作用下裂紋擴展及損傷規律，試件往往采用的是均質模型。
近年來，關于非均質模型的研究已取得一些進展：
1.《Study of concrete damage mechanism under hydrostatic pressure by numerical simulations》一文中建立了考慮骨料、砂漿的兩相混凝土模型，并采用“背景投影法（網格映射法）”建立了六面體非均質混凝土有限元模型。
2.《3D mesoscopic investigation of the specimen aspect-ratio effect on the compressive behavior of coral aggregate concrete》一文中建立了考慮界面層（ITZ）、骨料、砂漿的三相混凝土模型，并采用“背景投影法（網格映射法）”建立了六面體非均質混凝土有限元模型。
3.《基于三維隨機細觀模型的珊瑚混凝土力學性能模擬》一文中建立了考慮界面層（ITZ）、骨料、砂漿的三相混凝土模型，并采用“背景投影法（網格映射法）”建立了六面體非均質混凝土有限元模型。
相比均質有限元模型，非均質有限元模型的仿真結果可信度更高，仿真效果更好，與實際破壞情況更為吻合，該方法具有廣泛的運用前景，可用于靜態力學試驗、動態力學試驗、爆破領域、建筑結構領域等。
展開 激波作用下顆粒層動態演化的雙流體模擬
摘要：基于計算流體力學開源軟件OpenFOAM的雙流體模型及相應求解器，模擬研究了激波作用下顆粒層的動態演化特性，并通過與文獻報道的實驗結果對比，評估了數值模擬結果的定量準確性。對比發現模擬得到顆粒層上下游壓力變化以及顆粒層自由面位置的時間演化都能與實驗結果定量吻合。該研究結果為下一步基于OpenFOAM軟件開展沖擊作用下顆粒拋灑特性的數值模擬奠定了基礎。
關鍵詞：沖擊波；雙流體模型；CFD
在高能炸藥裝置中添加金屬顆粒以改進或控制其毀傷性能是相關領域的研究熱點之一[1-2]。當爆炸發生后，金屬顆粒在高壓爆炸氣相產物的沖擊夾帶下高速拋灑，并與爆炸產物和氧氣發生化學反應釋放熱量，以實現對目標物的毀傷。已有研究表明，沖擊波作用下固體顆粒的拋灑并不是均勻的，而是首先在固體顆粒物料層表面形成射流，在爆炸氣相產物的作用下射流不斷向外拋灑顆粒，最終形成遠場顆粒云。因此，爆炸初期固體顆粒物料層表面顆粒射流的形成及發展得到了學者的極大關注。
實驗上，爆炸初期固體顆粒的射流問題一般是通過高速成像技術結合粒子回收的方式加以研究，高速成像能夠得到爆炸火球外緣顆粒射流狀態，而粒子回收能夠得到顆粒的拋灑距離。張傳山等[3]試驗采用球形TNT為中心爆源，發現球形玻璃珠構成的顆粒和球殼中發生破碎的顆粒體積分數隨當量比的增加呈現指數的衰減規律。蔣治海等[4]對炸藥爆炸驅動不同壁厚拋撒裝置的殼體變形、裂紋產生液體射流形成及其發展過程進行了試驗研究，他們利用掃描電鏡對破片斷面進行分析發現破片的形成主要由剪切斷裂造成。薛琨等[5-6]通過高速分幅照相技術研究了不同硅油含量的石英砂殼層在爆炸沖擊作用下的動態拋灑過程，探究了顆粒射流的形成條件和結構特征，發現硅油含量對于固體顆粒射流的形成和發展有著重要的影響。
受檢測手段以及實驗本身安全性的限制，爆炸灑實驗所能測得的信息有限。
展開 Deform鎂鋁動態再結晶模擬
視頻案例資料可以咨詢
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《土壤水分動態模擬模型及其應用》
《土壤水分動態模擬模型及其應用》
《土壤水分動態模擬模型及其應用_12243367.pdf
[LASCAD] 動態多模分析和調Q運轉模擬
目錄
動態多模分析和調Q運轉模擬 1
1.介紹 1
2.激光器連續輸出時輸出功率，模式競爭，和光束質量的模擬 2
3.Q開關運轉模擬 6
4.光闌影響模擬 10
5.結論 12
1.介紹
動態多模分析的目的是進行激光多模和激光調Q運轉分析。激光腔內橫模結構近似為HG和LG模式。HG和LG模式是不同本征頻率對應的正交特征函數，我們假設模式之間的橫模振蕩互不干擾，因此模式之間的短時干涉影響可以忽略。基于這個假設，起振模式中的反轉粒子數密度和光子數是由下面的以時間為變量的3D速率方程描述：
方程1-3描述反轉粒子數密度 ，腔內總光子數 ，歸一化光子密度分布 ，單個橫模的光子數 ，相應的單個模式歸一化光子密度分布 。在單個模式中基于光子數 的時間和光子密度分布 用于描述整個橫模結構的分布。采用同樣的方法，可以得到與時間相關的模式競爭效應分析和腔的多模行為。該計算結果可用于計算光束質量和激光功率輸出，描述與時間相關的Q開關運轉。
方程2-3中的參數如下
方程2-3用于四能級激光系統。準三能級系統的多模分析還在研究中。三能級（泵浦能級）和能級2（激光上能級）之間，能級1（激光下能級）和能級（基態能級）之間的快速衰減速率已被假定。
在前面的章節中有詳細的關于計算激光輸出功率，Q開關運轉和光闌影響的參數和方程之間的數學關系的介紹。或者，可以點擊LASCAD主窗口主菜單的“Help DMA Code”。
接下來有一個關于DMA編碼的指南。
展開 元胞自動機模擬動態再結晶
有沒有大佬會用元胞自動機模擬動態再結晶晶粒長大的，有償代做微ddw1679
動態多模分析和調Q運轉模擬
1．介紹
動態多模分析的目的是進行激光多模和激光調Q運轉分析。激光腔內橫模結構近似為HG和LG模式。HG和LG模式是不同本征頻率對應的正交特征函數，我們假設模式之間的橫模振蕩互不干擾，因此模式之間的短時干涉影響可以忽略。基于這個假設，起振模式中的反轉粒子數密度和光子數是由下面的以時間為變量的3D速率方程描述：
方程2-3中的參數如下
方程2-3用于四能級激光系統。準三能級系統的多模分析還在研究中。三能級（泵浦能級）和能級2（激光上能級）之間，能級1（激光下能級）和能級（基態能級）之間的快速衰減速率已被假定。
在前面的章節中有詳細的關于計算激光輸出功率，Q開關運轉和光闌影響的參數和方程之間的數學關系的介紹。或者，可以點擊LASCAD主窗口主菜單的“Help DMA Code”。
接下來有一個關于DMA編碼的指南。它顯示了怎樣比較合理地定義DMA GUI中單個輸入參數來模擬CW多模操作，Q開關運轉和光闌的影響。
2．激光器連續輸出時輸出功率，模式競爭，和光束質量的模擬
要使用DMA編碼，需要在腔內插入一個熱透鏡晶體。可以參照教程1的說明，準備一個端面泵浦的晶體。簡便地，我們可以直接打開tutorial-1.lcd文件激活腔結構，該文件可以在LASCAD的子目錄“tutorials”中找到。在我們設置好FEA編碼和在模式腔內插入晶體后，在LASCAD主菜單中選擇 “Dynamic Multimode Analysis”，打開DMA窗口。在該窗口中，點擊Open GUI for DMA，打開“Dynamic Multimode Analysis”。該窗口有5個標簽，如下：
2.1 高斯模式選項
點選該選項并選擇“type of Gaussian modes”來近似激光模式結構。
展開 動態多模分析和調Q運轉模擬
1．介紹
動態多模分析的目的是進行激光多模和激光調Q運轉分析。激光腔內橫模結構近似為HG和LG模式。HG和LG模式是不同本征頻率對應的正交特征函數，我們假設模式之間的橫模振蕩互不干擾，因此模式之間的短時干涉影響可以忽略。基于這個假設，起振模式中的反轉粒子數密度和光子數是由下面的以時間為變量的3D速率方程描述：
方程2-3中的參數如下
方程2-3用于四能級激光系統。準三能級系統的多模分析還在研究中。三能級（泵浦能級）和能級2（激光上能級）之間，能級1（激光下能級）和能級（基態能級）之間的快速衰減速率已被假定。
在前面的章節中有詳細的關于計算激光輸出功率，Q開關運轉和光闌影響的參數和方程之間的數學關系的介紹。或者，可以點擊LASCAD主窗口主菜單的“Help DMA Code”。
接下來有一個關于DMA編碼的指南。它顯示了怎樣比較合理地定義DMA GUI中單個輸入參數來模擬CW多模操作，Q開關運轉和光闌的影響。
2．激光器連續輸出時輸出功率，模式競爭，和光束質量的模擬
要使用DMA編碼，需要在腔內插入一個熱透鏡晶體。可以參照教程1的說明，準備一個端面泵浦的晶體。簡便地，我們可以直接打開tutorial-1.lcd文件激活腔結構，該文件可以在LASCAD的子目錄“tutorials”中找到。在我們設置好FEA編碼和在模式腔內插入晶體后，在LASCAD主菜單中選擇 “Dynamic Multimode Analysis”，打開DMA窗口。在該窗口中，點擊Open GUI for DMA，打開“Dynamic Multimode Analysis”。該窗口有5個標簽，如下：
2.1 高斯模式選項
點選該選項并選擇“type of Gaussian modes”來近似激光模式結構。
展開 水泥篦冷機傳熱的動態模擬 ￥2000
篦冷機示意圖：
模擬水泥熟料作為多孔介質處理，滲透率及慣性損失系數：
本模擬實例利用中的UDS傳熱模型，修正流固之間的傳熱系數。氣固間綜合換熱系數：
本模擬實例的難點在于模擬水泥熟料的運動。以往的文獻中模擬都沒有考慮水泥熟料的運動。本模擬通過UDF考慮了水泥熟料的運動。
模擬的輸入條件：
冷卻風速度：1m/s
熟料密度：2850kg/m3
篦冷機運動速度：0.007m/s
孔隙率：0.4
粒徑：0.02m.
最終平衡時：
高清視頻：
流體溫度場從最初到穩定：
固體溫度場從最初到穩定
本例子出售，價格5000元。有意者QQ 103614652
本人承接學生課題，碩士課題 5000元起步 ，博士課題 10000元起步，視難度增加費用。 如果你覺得價格高，請勿擾，非常感謝！
展開 基于DYNA的球狀藥包在無限水域中爆炸動態響應模擬 ￥9.9
炸藥的爆炸過程是一個難以用肉眼捕捉的化學反應過程，此外水體的流動性比較強，為了更好地模擬球狀藥包在水域中爆炸后沖擊波的傳播過程，模型采用ALE（任意拉格朗日歐拉算法），為了使模擬達到無線水域的效果，在模型邊界處施加無反射邊界條件，有限元模型及計算結果如下
圖1 球狀藥包在無限水域中爆炸動態響應有限元模型
圖2 球狀藥包在無限水域中爆炸等效應力
圖3 球狀藥包在無限水域中爆炸應力波傳播過程
本案例適用于研究爆炸、沖擊、侵徹動力學的朋友，下面附上該模擬的K文件，大家有疑問可以在私信我，歡迎交流！
展開 超高動態性能：VI-grade最新駕駛模擬器HexaRev結構展示
繼其近期獲獎后，這一首次商業勝利進一步確認了 HexaRev 在下一代駕駛員在環模擬中的相關性。
在零原型峰會上亮相，HexaRev 引入了一種全新的機械和運動學架構，克服了傳統六足的限制，實現了高度動態的六自由度機動，實現了車輛動力學、乘坐舒適性、NVH、ADAS 和 HMI 等前所未有的真實感。
關于 VI-grade
VI-grade 是全球顛覆性汽車開發解決方案提供商，致力于推動零原型車開發模式的落地。
公司以人為本的解決方案涵蓋行業領先的實時仿真軟件、專業駕駛模擬器及硬件在環解決方案，助力交通運輸行業加速產品開發。
其可擴展的駕駛模擬器產品系列覆蓋廣泛性能區間，能夠全面評估多學科駕駛體驗。這些經過實踐驗證的解決方案，幫助整車廠、供應商、研究中心、賽車團隊及高校減少物理原型車使用，同時加速創新進程，逐步實現零原型車的終極開發目標。
VI-grade 隸屬于 HBK ISV（仿真與驗證）事業部，該事業部專注于提供實時軟件、模擬器及硬件在環解決方案，支持產品開發全周期的虛擬測試，助力企業加速創新、縮短上市時間并提升競爭優勢。
VI-grade 標志及所有產品名稱均為 VI-grade GmbH 的商標或注冊商標。
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側面碰撞工況下的車門鎖動態開啟模擬
相應的，車門把手機構的精細化建模成為準確模擬門把手運動規律并評估車門開啟風險的必要條件。
2. 門把手構造及工作原理
常見的門把手一般由拉手、基座、曲軸、平衡塊、扭轉彈簧以及拉桿構成。其中拉桿與車門鎖機構連接。
車門開啟時，拉手外拉帶動曲軸轉動，通過拉桿將拉手拉出量傳遞到門鎖機構，實現開鎖動作。因此通過監控動態碰撞中的拉手拉出量或者拉桿位移量即可判斷車門鎖是否開啟。
3. 重要參數定義
1.門鎖開啟臨界對應的拉手拉出量或拉桿下移量是判斷車門鎖開啟與否的關鍵參數，需確保準確。
2.曲軸/平衡塊：一般地，平衡塊是一塊具有一定重量的金屬塊，連接在曲軸上。它的作用是利用其慣性作用抵消外來沖擊可能造成的車門開啟。CAE模型中，需準確定義曲軸/平衡塊的重量、慣量等相關信息，以準確模擬曲軸在高速碰撞中的運動情況。
3.拉手：與平衡塊類似，碰撞過程中，同樣要考慮拉手的慣性作用，因此需要準確輸入其重量、慣量等信息。
4.扭轉彈簧：扭轉彈簧的剛度特性會影響車門開啟力。在CAE模型中，通過彈簧單元并給定真實的剛度曲線進行模擬。需要注意的是，扭轉彈簧的初始狀態為預壓狀態，在定義剛度曲線時要簡單處理。
5.連接關系：準確的接觸及運動關系描述才能保證模型精度。拉手、基座及曲軸之間采用面-面接觸形式描述其相互作用；曲軸與基座通過柱鉸+旋轉彈簧模擬；曲軸與連桿、連桿與門鎖之間連接通過可自由旋轉的柱鉸模擬。
基于以上，可以模擬車門把手在動態沖擊作用下的運動情況。運動規律的準確性可以通過子系統試驗驗證：將車門把手機構通過工裝支架固定在滑臺上，給滑臺輸入一個加速度波形，考察拉手的運動情況及拉出量。
在此基礎上，將車門把手精細模型集成至整車系統，監控整車碰撞工況下車門拉手拉出量變化，為車門是否開啟提供判斷依據。
展開 DEFORM二次開發做動態再結晶模擬
有會DEFORM二次開發做動態再結晶模擬的大神嗎
小孔和熔池動態變化模擬-Comsol水平集
焊接小孔和熔池
基于lammps模擬的合金兩種不同彎曲方法及動態變形的研究
圖1(a)彎曲載荷，圖1(b)三點彎曲；圖1(c)彎曲載荷分子動力學模型；圖1(d)三點彎曲分子動力學模型
如圖1所示，本模擬根據實際加載狀況創建了Cu-Al合金模型。模型被構造為規則的面心立方（FCC）晶格，其晶體取向[100]、[010]和[001]分別平行于X、Y和Z軸方向。模擬過程中，首先在LAMMPS代碼中設置金屬單位制，并施加周期性邊界條件，并設定時間步長為0.001皮秒。兩個圓柱形單晶區域：Al區域的半徑為20 ?，高度為50 ?；Cu區域的半徑同樣為20 ?，高度為50 ?，并且位于Al區域的正上方。將這兩個區域合并，形成一個完整的模擬區域。隨后，分別使用面心立方（FCC）晶格填充Al和Cu區域，其中Al的晶格常數為4.05 ?，Cu的晶格常數為3.61 ?。
圖2 CuAl合金直接彎曲的原子軌跡圖
圖3 CuAl合金三點彎曲的原子軌跡圖
圖2和圖3分別展示了CuAl合金在直接彎曲和三點彎曲兩種方式下的原子軌跡圖。直接彎曲時，合金整體從直線變為曲線，原子位移相對較均勻，主要發生在彎曲區域，外側原子稀疏，內側原子緊密，導致應力分布不均，可能引發裂紋。三點彎曲下，合金在支撐點和加載點之間形成下凹，原子位移集中在加載點下方，應力集中更明顯，局部損傷更嚴重，更易加速裂紋產生與擴展。形狀變化上，直接彎曲呈現均勻弧形，三點彎曲有局部凹陷。原子位移分布，直接彎曲較均勻，三點彎曲集中于加載點。應力分布方面，直接彎曲外側與內側應力不同，三點彎曲應力集中于加載點下方。損傷累積上，三點彎曲因應力集中損傷更局部且嚴重，循環加載下更易出問題；直接彎曲損傷分散，整體性能更均勻。
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