ansys理論計算的案例
通過ansys利用均勻化理論計算復合材料等效性能--等效彈性模量，剪切模量等
***********計算NIX,NIY,應變矩陣元素
EPX=0
EPY=0
*DO,K,1,4 !***********計算插值點應變
EPX=NIX(K)*V(K)+EPX
EPY=NIY(K)*U(K)+EPY
*ENDDO !***********計算插值點應變
PX=PX+EPX
PY=PY+EPY
*ENDDO !***********計算單元應變PX,PY
*GET,DA,ELEM,M,AREA !提取單元的面積
K=EPSI/(1+NU)/2/AREA
E1212H=K*(DA-PY*KA-PX*KA
)+E1212H
*GET,M,ELEM,M,NXTH
*ENDDO
*enddo
allsel,
finish
G12=E1212H
展開 第一篇梁單元的軸力圖 （理論計算、ABAQUS仿真、ANSYS仿真方法） ￥10
第一篇梁單元的軸力圖
（理論計算、ABAQUS仿真、ANSYS仿真方法）
篇幅內容僅針對自我學習總結展示，并希望給軟件初學者帶來一定啟發。
結構有限元仿真中有兩種一維單元：桁架與梁
桁架單元：僅承受軸力作用；如二力桿。由于只在軸向承受拉/壓載荷，所以只需要定義截面面積；應力和變形均與截面形狀無關。ABAQUS 6.14-4中對應單元為truss T2D2；ANSYS 18.0中對應單元為link180。
梁單元：可承受軸向拉/壓載荷，具有承受扭轉和彎曲的能力。由于可承受扭轉、彎曲等組合變形，梁單元需要定義截面形狀。ABAQUS與ANSYS對應均為beam單元。
孫訓芳先生的《材料力學》例題2-1：一等直桿及其受力情況如下圖，試作桿的軸力圖。
由于桁架單元僅能承受拉/壓載荷；而梁單元可承受拉、壓、彎曲、扭轉的組合變形，梁單元可承受的載荷類型更為復雜，故此篇通篇采用梁單元作為分析。
展開 ANSYS與ABAQUS關于梁單元后處理的計算與理論值比較（糾錯）- CAE夢想很偉大
ANSYS與ABAQUS關于梁單元后處理的計算與理論值比較（推薦）- CAE夢想很偉大
本文原創，若是轉載，請注明出處和筆名CAE-夢想很偉大。
感謝abaqus襄陽對于本文中錯誤Mises應力的問題的糾正。
本文目的
本文以工程項目中出現的評估問題為原型，以懸臂梁為例，對abaqus的mises應力在評估梁單元的如何獲得正確性進行說明。以理論計算為主，聯合ansys 和ansys workbench的計算結果，縱向評估正確的abaqus查看梁單元的正確用法beam-stress。
雖然本文可能小題大做，但是對于新手和一般不了解beam-mises的工程師，都希望引起足夠的重視。若是有任何異議，請大家留言，也歡迎大家留言討論。
具體內容如下
以10×10mm矩形截面，長度100mm的矩形管為例進行說明。
載荷：軸向載荷為10000N，彎矩為100N.m。通過理論計算
理論計算結果
軸向正應力為 ，
彎曲最大應力為
疊加組合應力
最大組合應力100+60=160
最小組合應力100-60=40
下面對比有限元計算結果與理論值比對，如表格所示
可以知道ANSYS、WB、ABAQUS顯示結果均與理論值一致。但是需要注意的是，ABAQUS需要修改截面顯示設置，需要考慮TOP和BOTTOM同時顯示數據，才能獲得正確的MISES結果。
ABAQUS的Mises不同截面激活設置顯示形式的比較如圖4所示。
展開 根據葉素動量理論計算風機推力和傾覆彎矩（matlab程序） ￥129
根據葉素動量理論計算風機推力和傾覆彎矩（matlab程序）
目前在做風機的相關模擬，但是有關葉片受力的計算一直困擾我好久，網上關于葉素動量理論的公式很多，但是有關類似的計算程序很少，于是和課題組同學一起編寫了關于葉素動量理論matlab程序。
使用教程如下:
1.在wind.txt的文本文檔中自定義有關風速的數據，第一列為時間（s）,第二列為風速（m/s）。
示例：假定風速恒定
2.
在主文件代碼的72行時間t0與wind.txt文件最后的時間要對應。
3.自定義相關參數，以下參數根據自己的模型修改
4.airfoil.txt 文檔里定義了不同截面參數，第一列為截面距根部距離，第二列為弦長，第三列為扭角，第四列為厚度（可不作修改，建議默認，這里與葉片形狀有關）
結果展示：
展開 
理論計算和CFD計算對比及不同參考值設定對阻力系數的影響-ujs
針對同一個例子，采用理論數值計算和CFD仿真計算來對比分析了二者計算的結果，并對比分析了不同湍流模型對計算結果的影響和數值理論計算的誤差，從而為以后的CFD計算提供相應的參考模型；在確定誤差較小的湍流模型的基礎上，分別設置不同的參考值來計算阻力系數，期望能夠的阻力系數以及升力系數的監測提供更進一步的支持，能夠和大家多多交流。
在這過程中感謝大家對我的幫助。
同時，該帖子也算是對http://forums.caenet.cn/showtopic-527454.aspx和http://forums.caenet.cn/showtopic-522864.aspx的解答和補充。
由于帖子內容完全由自己的體會所寫，如有錯誤的地方，請閱讀附件內容之后明確指出，
一起學習進步！
理論計算和CFD計算對比及不同參考值設定對阻力系數的影響.pdf
展開 電子器件的熱損耗理論計算（二）
今天我們來分享一下典型有源器件的熱損耗理論計算方法。在正式介紹之前，先普及一下兩個名詞。什么是有源器件？什么是無源器件？
簡單地講，需要電能（源）的器件叫有源器件，無需電能（源）的器件就是無源器件。有源器件一般用來信號放大、變換等，無源器件用來進行信號傳輸，或者通過方向性進行“信號放大”。容、阻、感都是無源器件，IC、模塊等都是有源器件。（或者說，需要電能才能顯示其特性的就是有源器件，如三極管。而不用電能就能顯示其特性的就叫無源器件）
（1）CMOS器件
雙極元件的熱損耗是一個頻率相關的常數。CMOS器件的熱損耗是頻率的一階函數和器件幾何尺寸的二階函數。CMOS器件的轉換功率占總熱損耗的70%~90%。轉換功率由下式確定：
晶體管門電路在轉換狀態時產生的短路功率占總耗散功率的10%~30%。為了確定短路時的熱損耗，必須知道晶體管的門電路數。短路功率的單位通常為【μW/MHz門（電路）】，則熱損耗為：
（2）面結型場效應管（JunctionFET）
面結型場效應管有三種工作狀態：開、關和線性轉換。當面結型場效應管處于開狀態時，熱損耗為
在線性轉換和關狀態時，熱損耗為VI。
（3）Power MOSFET器件
Power MOSFET的熱損耗由5部分電流損失組成：
Power MOSFET柵損失由電容性負載和一些電阻組成，則柵結構的耗散功率計算式為
以上就是今天分享的有源器件熱損耗理論計算。實際工程應用中，很多熱損耗是可以從規格書里查到的，如果查不到，可以用這些理論公式計算。
展開 Moldex3D仿真分析之塑件冷卻時間理論計算
利用MHC設計估算器的?澆口剪切率?功能，用戶可以藉由調整澆口尺寸，用公式計算出不同流率下標準的網關型澆口跟圓型澆口剪切率數值，圓形澆口的計算公式如下圖五所示。
圖五 圓形澆口與網關型澆口的剪切率理論公式
圖六 不同流率與澆口外型/尺寸下的剪切率計算結果
總結
透過設計估算器，在進行搭建模型并進行完整的模流分析之前，使用者可以先藉由經典理論來初步評估澆口尺寸、冷卻時間等問題的理論值。MHC將各種經典理論公式計算出的結果以可視化的方式呈現、并搭配簡易的輸入接口，方便用戶在不需深入了解理論基礎的情況下，也能快速計算出理論值，以利進行CAE模擬之前對于各項成型參數能完成初步的評估。
展開 Moldex3D仿真分析之塑件冷卻時間理論計算
利用MHC設計估算器的?澆口剪切率?功能，用戶可以藉由調整澆口尺寸，用公式計算出不同流率下標準的網關型澆口跟圓型澆口剪切率數值，圓形澆口的計算公式如下圖五所示。
圖五 圓形澆口與網關型澆口的剪切率理論公式
圖六 不同流率與澆口外型/尺寸下的剪切率計算結果
總結
透過設計估算器，在進行搭建模型并進行完整的模流分析之前，使用者可以先藉由經典理論來初步評估澆口尺寸、冷卻時間等問題的理論值。MHC將各種經典理論公式計算出的結果以可視化的方式呈現、并搭配簡易的輸入接口，方便用戶在不需深入了解理論基礎的情況下，也能快速計算出理論值，以利進行CAE模擬之前對于各項成型參數能完成初步的評估。
展開 動力學理論計算位移
根據實際結構尺寸，參數，計算其頻率與位移
機械設計中-尺寸鏈計算基礎理論
尺寸鏈的計算幾種情況
(1)正計算——已知各組成環，求封閉環。
(2)反計算——已知封閉環，求各組成環的公差。
(3)中間計算——已知封閉環和部分組成環的基本尺寸及公差，求其余的一個組成環基本尺寸及公差。
尺寸鏈的計算方法
國標中計算方法有兩種：
極值法: 極值法是建立在零件100％互換基礎上，又可稱之為完全互換法。極值法以尺寸鏈各個組成環最大與最小極限尺寸進行尺寸鏈計算，不考慮各組成環實際尺寸的出現概率，所以極值法可以保證按此方法計算出來的各個組成環公差在加工后滿足互換性，可實現完全互換。極值法計算公式如下（參考《GB/T 5847-2004尺寸鏈計算方法》）
概率法: 在實際生產過程中，零件的實際尺寸會按一定的分布狀態呈現，概率法是以一定置信概率為依據，根據各組成環尺寸的分布狀態，按統計公差公式進行計算的方法，又可稱之為大數互換法。此方法的計算結果相比極值法更接近真實生產情況，絕大多數產品不需要修銼或調整即可滿足裝配性能要求。
展開 基于形變勢理論計算載流子遷移率
由于電子在運動過程中不僅受到外電場力的作用，還會不斷的與晶格、雜質、缺陷等發生無規則的碰撞，導致計算載流子遷移率的難度很大。本文基于形變勢理論方法為基礎，介紹了二維材料電子和空穴的有效質量與載流子遷移率的計算方法。這種方法沒有考慮電子和聲子(晶格振動)以及電子與電子之間的相互作用等因素，計算結果存在一定的誤差，但是相比于基于玻爾茲曼輸運理論采用Quantum-ESPRESSO 和 EPW 軟件計算載流子遷移率的方法，經濟實惠且結果在可接受的范圍之內，是計算載流子遷移率常見的方法。
二維材料載流子遷移率可以根據下式計算：
其中，m∗是傳輸方向上的有效質量，T是溫度，kB是玻爾茲曼常數。
E1表示沿著傳輸方向上位于價帶頂 (VBM)的空穴或聚于導帶底(CBM)的電子的形變勢常數，由公式確定，其中ΔE為在壓縮或拉伸應變下CBM或VBM的能量變化，l0是傳輸方向上的晶格常數，Δl是l0的變形量。
md是載流子的平均有效質量，由下面公式定義：
C2D是均勻變形晶體的彈性模量，對于2D材料，彈性模量可以通過下面公式來計算 ，其中E是總能量，S0是優化后的面積。
本公式的單位：
md(kg)、E1(J)、C2D(J/m2)、e(C)、g(J*s)、e(J/K)、m*(Kg)、
使用的工具：VASP5.4.4版本及以上、vaspkit、origin。
歡迎通過公眾號"320科技工作室"與我們聯絡
展開 
大跨度橋梁結構理論計算
大跨度橋梁結構理論計算
大跨度橋梁結構計算理論.part1.rar
大跨度橋梁結構計算理論.part2.rar
大跨度橋梁結構計算理論.part3.rar
單自由度彈簧阻尼器仿真分析+理論計算
在ADAMS中進行仿真計算可得,見表1：（附件：Frequency）
EIGEN VALUES (Time = 0.0)FREQUENCY UNITS: (Hz) 表1
MODE NUMBER
UNDAMPED NATURAL FREQUENCY
DAMPING RATIO
REAL
IMAGINARY
1
8.224782E-001
2.583888E-002
-2.125191E-002
+/- 8.222036E-001
四、衰減振動分析：
由理論分析可知， 測量SPRING_1_MEA_dispace.Q即為公式（4）的x，具體的衰減過程如圖4所示。
減幅系數 的計算，可根據公式（6）進行計算：
理論值：
測量值： （備注：取前兩個峰值計算）
上述衰減過程只是一個感性的認識，有興趣的朋友可以通過模型的已知參數帶入到公式（4）中，并根據初始條件計算出該模型的理論振型函數，與仿真結果進行對比分析。
四、非線性彈簧仿真：
為了模擬非線性彈簧，需要導入彈簧的剛度系數，然后借助SFORCE來模擬。具體操作步驟為：
1、導入彈簧剛度系數：
建立彈簧剛度系數文件：創建SpringAttribution.txt文件，內容如下圖5所示。利用file-import將給文件導入，建立Spline曲線。具體操作過程及結果如下圖6、7所示。
2、建立非線性彈簧：
與上一模型不同之處，即將彈簧用SFOCE代替，其他設置過程完全一樣，模型如圖7所示。
展開 多場耦合電磁彈性體的基本理論與計算方法研究
對于這類智能材料系統的研究，首要工作是建立起 能夠準確反映壓電、壓磁傳感器和致動器與主體結構之間相互作用的分析模型，這種分析模 型既要能夠從整體上反映壓電、壓磁智能結構中磁-電-力耦合作用的內在聯系，又要便于運用 必要的數學工具進行分析和計算。
多場耦合電磁彈性體的基本理論與計算方法研究.pdf
楔橫軋軋制力的理論計算
求教：楔橫軋軋制力的理論計算，數學計算
