ansys計算類型的案例
ansys建模計算——常用單元和材料類型
加強版是shell181（注意18*系列單元都是ansys后開發的單元，考慮了以前單元的優點和缺陷，因而更完善），優點是：能實現shell41、shell63、shell43...的所有功能并比它們做的更好，偏置中點很方便（比如模擬梁版結構時常要把板中面望上偏置），可以分層，等等。
(4)solid（體）系列
土木中常用的就solid45、46、65、95等。
45就不用多說了，95是它的帶中結點版本。
solid46可以容忍單元的長厚比達到20比1，可以用來模擬鋼板碳纖維板鋼管等。
solid65是專門的混凝土單元，可以考慮開裂，這個討論得很多了，清華的陸新征寫的一個講義(www.luxizheng.net)里面有詳細解釋。
(5)combin(彈簧)系列
常用的有7、14、39、40等。
7可以用來模擬鉸接點。14是最簡單的帶阻尼彈簧。39是非線性彈簧，在實常數中可以靈活定義力－位移關系，可用來模擬鋼筋與混凝土的粘結滑移等。40可模擬隔震結構（據說）。
(6)contact(接觸)系列
常用的有conta52，可用來模擬橡膠墊支座。這個很簡單，可以用命令流添加（eintf）。TARGE16*和CONTA17*系列可用接觸向導添加，三維的接觸往往會造成收斂困難，和混凝土非線性分析一樣，需要憑經驗調參數反復試算。
二、材料
彈性部分（必需）用MP命令輸入，非線性部分用TB命令輸入。
（1）TB,DP
即Drucker-Prager模型，ansys中唯一用來模擬土的模型。可以和幾乎所有單元類型（2維和3維）配合使用，所以有時也會在計算2維的混凝土模型時用到它。
（2）TB,CONCR
用來模擬混凝土，采用w-w五參數破壞準則，只能和solid65配合使用。
展開 尺寸鏈計算類型概述-中間計算
中間計算是已知封閉環和部分組成環的基本尺寸及公差，求某一個組成環基本尺寸及公差。
該計算常用于工藝尺寸鏈計算，在加工制造中遇到加工基準和設計基準、測量基準不重合、表處理工藝以及加工余量校核時，工序尺寸的設計直接決定了零件能否滿足設計尺寸要求，通過尺寸鏈計算才能合理設計工序尺寸的基本尺寸及公差，使得公差最大化利用，在保證了設計要求的前提下，盡可能經濟合理的設計工序尺寸，從而降低加工難度，減少加工成本。
以下為中間計算的典型案例：某零件如圖所示：
其加工工藝為：
1、鏜內孔至D1=39.6（+0.1/0）mm；
2、加工鍵槽至尺寸X；
3、熱處理，淬火；
4、磨內孔至D2= 40（+0.05/0）mm；
要求加工后內孔鍵槽深度滿足設計尺寸要求A0=43.6（+0.34/0）mm,求工序2加工鍵槽的工序尺寸X。
分析計算：
1、確定封閉環
在本零件的加工過程中，要求保證的設計尺寸A0是間接得到的尺寸，屬于工藝尺寸鏈中的封閉環；
2、查找組成環，繪制尺寸鏈圖
從封閉環的一端出發，依次找出各個組成環，形成完整封閉的尺寸鏈圖名如下圖所示。
根據加工工藝流程在DCC軟件中繪制出尺寸鏈圖如下（軟件自動計算各個尺寸的傳遞系數和貢獻率，自動判斷各個尺寸的增減性）：
在工藝尺寸鏈中為了保證100%加工合格，采用極值法計算：
：
根據極值法結果可知，工序2加工鍵槽的工序尺寸X=43.4（+0.315/+0.05）mm。
展開 尺寸鏈計算類型概述—-反計算
反計算是已知封閉環的尺寸范圍，設計分配各組成環的公差。
反計算主要用于產品精度設計和優化。應用反計算進行精度設計時，需要結合設計要求和實際生產情況，找到滿足產品技術要求的最優分配方案。
傳統企業在進行精度設計時往往通過工程師的經驗設計，查標準設計，參考舊產品設計或選用最高加工精度等設計方法。這些方法并沒有實現精度設計的效果和意義，這樣設計出來的各個零件公差與技術性能要求也沒有直接因果關系。而科學的精度設計應該在滿足技術性能要求的同時結合實際生產情況進行合理分析計算得到合理的零件公差。
尺寸鏈計算中，通過反計算得到的解需要結合設計要求和實際生產情況，找到滿足產品技術要求的最優分配方案。
如下圖示為一個通過鉆模加工零件斜孔的案例。技術要求為：零件斜孔加工后孔底部中心到零件右側端面距離為66±0.15。為了滿足技術要求，我們需要設計鉆模上的幾個尺寸公差（如下圖藍色標注尺寸）。
技術要求66±0.15是鉆孔后形成的尺寸，為此案例的閉環，設為X。根據產品裝配關系，建立尺寸鏈圖如下所示：
在DCC軟件里我們將閉環X值66±0.15（技術要求）求解類型設置為“已知”；將A1、A2、A3、α四個尺寸環求解類型調整為“分配公差”，如下圖所示：
通過軟件里的“環計算”功能可進行反計算，在計算方法上可選擇極值法或概率法，分配公差時可選擇等公差、等公差等級兩種方式。
展開 壓力容器吊耳強度設計計算、撬座吊耳計算、多類型吊耳計算等參數秒算
一、壓力容器設計吊耳強度計算
以上為三種吊耳型號，分別是:AX型、TPP型、SP型，截圖均是部分，并未截全，有點長...各位看個大概就行，反正資料確實挺好的，一般的地方也找不到，普通人不光點錢也弄不來。
二、撬座計算書
sheet2、3是空表沒有內容，上方內容截圖是全的。
三、上吊耳強度計算書
四、主鉤耳板
此文件用的是宏編輯，用的VBA數據庫，存在一些程序，所以沒有VBA安裝包需要下載一個，若您已有VBA安裝包，安裝完成后，重新啟動即可使用（針對wps），office應該是本身就帶，應該不用此操作。
五、吊耳強度計算書
LSdyna Error常見錯誤類型導致模型無法計算解決方法——個人經驗總結（上）（持續更新2025.11.17） ￥39.9
原因：計算間隔太大，短時間無法輸出下一個d3plot
⑨Control控制卡片問題
Error 10450錯誤原因之一：*CONTROL_ALE
Error 10450錯誤原因之二：*CONTROL _SPH
Error 10450錯誤原因之三：*CONTROL_CONTACT
Error 10246（KEY+246）錯誤：*CONTROL TIMESTEP
⑩Error 10904 (KEY+904)：雙進度求解
? Error 70082 （OTH+82）：內存錯誤
? Error 20389 （STR+389）：單元錯誤
? Error 10141：荷載曲線引用錯誤
?severe（157）停止計算：神之錯誤
?Error 70021 （OTH+21）：內存不足
?Error 40009 （SOL+117）：時間步設置錯誤
? Error 30085/30088/30086（INI+85）：梁單元沒有長度/面積
?Error 41319（SOL+1319）：材料或單元錯誤
?Error 20018 (STR+18)：Error 41319導致的20018
?Error 11379 (KEY+1379)：
②①Error 21410 (STR+1410)：實體單元方程有問題
②②Error 10246錯誤/ Error 10010錯誤：*Section設置錯誤
②③Error 20431（STR+431）/ Error 20018：N號材料負應力
②④Error 30061（INI+61）：找不到主面段的單元
②⑤Error 30025（INI+25）：主面段無質量點
②⑥Error 70022（OTH+22）：需要ANSYS用戶文件
②⑦Error 40510（SOL+510）：K文件格式問題
②⑧Error 20392
展開 ANSYS不同單元類型連接專題（二）Solid-Beam單元的連接（類型二）
2）使用Solid單元和Beam單元建模和全部使用solid單元進行建模相比，節點數量大大減少，
顯著
降低了計算量。
三、連接原理。
詳見上篇文章
《ANSYS不同單元類型連接專題（一）Solid-Beam單元的連接》。
至此，本文完結。
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光纖損耗的類型及標準，如何計算光纖損耗？
光纜類型波長（nm）最大衰減（dB / km）最小帶寬（Mhz * km）50/125μm多模8503.550013001.550062.5/125μm多模8503.516013001.5500室內單模光纜13101.0——15501.0——室外單模光纜13100.5——15500.5——
如何計算光纖損耗？
若想檢測光纖鏈路是否能正常運行，那么就需要計算光纖損耗、功率預算以及功率裕度，計算方式如下。
光纖損耗的計算
在光纖布線中，經常需要在一條確定長度的線路上計算最大損耗。光纖損耗計算公式：
總鏈路損耗（LL）=光纜衰減+連接器衰減+熔接衰減【注：如果還有其他組件（如衰減器），可將其衰減值疊加】
光纜衰減（dB）=最大光纖衰減系數（dB / km）×長度（km）
連接器衰減（dB）=連接器對數×連接器損耗（dB）
熔接衰減（dB）=熔接個數×熔接損耗（dB）
如上述公式所示，總鏈路損耗是一段光纖內最壞變量的最大總和。需要注意的是，以該種方式計算出的總鏈路損耗只是一種假設值，因為它假定了組件損耗的可能值，也就是說光纖實際的損耗取決于各種因素，損耗值可能會更高或更低。
下面以實際案例為例演示如何計算光纖損耗。如下圖，兩棟建筑之間安裝了單模光纖，傳輸距離為10km，波長為1310nm。同時，該光纖擁有2個ST連接器和1個熔接頭。
光纜衰減——根據上述的標準表格，波長為1310nm的室外單模光纜的最大衰減值為0.5dB / km，因此光纜衰減值為0.5dB / km×10km=5dB。
連接器衰減——因為使用了2個ST連接器，而每個ST連接器的最大損耗為0.75dB，因此連接器衰減為0.75dB×2=1.5dB。
展開 hypermesh的一點資料(常見計算錯誤類型及修改方法)
有錯誤時，首先打開*.out文件查找相關的錯誤信息。
1、錯誤號 61
ERROR # 61 FROM SUBROUTINE osscan
No properties found in the input data.
原因：板單元沒有設置屬性，也就是card image沒設置
改正：Collectors,選擇左側的card image, 把相應的component設置單元屬性，比如pshell，使用load/edit,進入后設置厚度等信息。
2、錯誤號 1000
*** ERROR # 1000 in the input data:
Incorrect data in field # 3.
Detected while reading line 111 from file D:/Testing/testmat.fem:
"PSHELL 1 01.0 0 0 0.0"
Which was read as:
111:PSHELL, 1, 0, 1.0, 0, , 0, , 0.0
Expected ID > 0, found INTEGER (0).
原因：沒有定義材料，或沒有選擇材料。
改正：先檢查是否定義好了MAT，如果定義了，則Collectors下選擇update，把材料賦給相應的components。
3、錯誤號 317
ERROR # 317 FROM SUBROUTINE spasmb
Static load case 2 has zero force vector - check input data
This error occurs in subroutine slvdrv
原因：沒有載荷
改正：可能是把載荷和約束放在一個loadcollector中了。或沒有添加載荷
展開 抗滑樁類型、設計及計算，這樣講解容易多了吧！
3) 各作用力的計算
4) 通過加大下滑力計算
5) 通過折減抗滑力計算(推薦)
05
滑坡推力計算
計算滑坡推力時，首先根據試驗資料、經驗數據等進行綜合分析，擬定各條塊滑面的ci、φi值，或整個滑面的平均c、φ值，令F=1，依次計算各條塊的剩余下滑力，并要求滑坡前緣出口的剩余下滑力等于或趨近于零。若不為零，則需調整c、φ值，重復計算，直至等于或趨近于零為止，即反算求得c、φ值，如曲線a，進而綜合確定滑面(帶)的強度指標。
其次，根據工程要求，選定安全系數F，再重新計算各條塊的剩余下滑力，即為設計下滑力，如曲線b。滑坡前緣出口處的最終不平衡下滑力 ，其為抗滑樁設計的主要依據之一。最后，根據選定的樁位、樁間距，計算作用在每根樁上的滑坡推力。
滑坡推力曲線
06
滑坡推力分布形式
滑坡推力分布及其作用點位置，與滑坡類型、部位、地層性質、變形狀況及地基系數等因素有關。
展開 ANSYS單元類型選擇方法 附ansys結構單元與材料應用手冊下載
六、單元類型選擇方法
7.進行完前面的選擇工作，單元類型就基本上已經定位在2-3種單元類型上了，接下來打開這幾種單元的幫助手冊，進行以下工作：
仔細閱讀其單元描述，檢查是否與分析問題的背景吻合、
了解單元所需輸入的參數、單元關鍵項和載荷考慮；
了解單元的輸出數據；
下載地址：ansys結構單元與材料應用手冊
尺寸鏈入門篇-尺寸鏈計算類型概述
在尺寸鏈計算類型上，可以分為三大類：正計算、反計算以及中間計算。
正計算
正計算是已知各組成環的基本尺寸及公差，求解封閉環的基本尺寸和公差。主要用于驗算所設計產品裝配能否滿足質量性能要求及零件加工后能否滿足零件的設計要求，驗證設計的正確性。
示例：如圖所示，已知零件1尺寸A1和零件2尺寸B1，計算兩個零件在裝配后高度方向的面差X，其中A1、B1為組成環，面差X為封閉環，這就是典型的正計算案例，已知組成環A1、B1，求解封閉環X的值。
中間計算
中間計算是已知封閉環和部分組成環的基本尺寸及公差，求某一個組成環基本尺寸及公差。該計算常用在工藝尺寸鏈計算中，如加工過程的基準轉換、鍍層厚度以及工序尺寸確定等方面。
中間計算可用于設計計算與工藝計算，也可用于驗算。
示例：如圖所示，已知零件的工序尺寸A1、A2和設計尺寸A0，要求計算工序尺寸A3的值，這個就是一個典型的中間計算案例，已知封閉環A0和部分組成環A1、A2，求解組成環A3的基本尺寸及公差。
反計算
反計算是已知封閉環的尺寸范圍，分配各組成環的公差。在裝配尺寸鏈計算中，已知產品質量性能要求，分配各個零件的公差；反計算主要用于產品精度設計和優化。 應用反計算進行精度設計時，需要結合設計要求和實際生產情況，找到滿足產品技術要求的最優分配方案。
示例：如圖所示，已知滾珠直徑和套筒尺寸A1、A2、A3以及角度尺寸α的基本尺寸，滾珠受到水平向右的作用力與套筒內側斜壁相切，要求設計A1、A2、A3、α的公差值，保證裝配后凸出量X滿足1-1.5mm的技術要求。這個就是一個典型的反計算案例，已知封閉環X的尺寸范圍，分配各組成環的公差。
展開 
FLUENT實現計算過程中邊界類型轉換
前面講到FLUENT中可以通過定義EVENT實現在某一時間點執行某項操作，其中包括了區域類型更改、邊界條件復制等功能。這次我們以一個相對簡單的例子來說明如何利用Event功能實現計算中邊界類型的更改。
1、問題描述
本例只為演示操作方法，因此選用的幾何模型較為簡單，復雜的模型操作方式完全相同。本例計算幾何模型如圖1所示。圖中尺寸：H2=70mm，H3=35mm，H6=5mm，H6=5mm，H8=90mm，V1=25mm，V4=10mm，V5=10mm。
圖 1幾何模型
邊界命名如圖2所示。
圖 2主要邊界
計算與左側為入口邊界inlet，采用速度入口，v=2m/s
Top邊界與bottom邊界為出口或壁面邊界，在計算過程中進行切換。
其它所有邊界為光滑無滑移壁面邊界。
邊界條件：分時段，在0~5s內，top與down均為靜壓為0的壓力出口；5內，將bottom邊界轉換為wall邊界；10s時，先將bottom轉換為pressure-outlet邊界，然后換top邊界為wall類型；15s時，將top邊界拷貝為bottom邊界。
2、計算網格
演示計算，并未對網格進行額外的加密處理，在mesh中劃分映射網格，如圖3所示。
圖 3網格模型
3、計算模型
常規流動計算，計算模型設置包括：
瞬態計算，Realizable k-e湍流模型，壁面處理采用Enhanced wall Treatment，工作介質采用默認的water。先定義初始邊界條件，入口速度v=2m/s，top與down均為壓力出口。
4、定義Event
在Dynamic Mesh中激活Event定義面板。
展開 抗滑樁類型、設計及計算，這樣講解容易多了吧！
3) 各作用力的計算
4) 通過加大下滑力計算
5) 通過折減抗滑力計算(推薦)
05
滑坡推力計算
計算滑坡推力時，首先根據試驗資料、經驗數據等進行綜合分析，擬定各條塊滑面的ci、φi值，或整個滑面的平均c、φ值，令F=1，依次計算各條塊的剩余下滑力，并要求滑坡前緣出口的剩余下滑力等于或趨近于零。若不為零，則需調整c、φ值，重復計算，直至等于或趨近于零為止，即反算求得c、φ值，如曲線a，進而綜合確定滑面(帶)的強度指標。
其次，根據工程要求，選定安全系數F，再重新計算各條塊的剩余下滑力，即為設計下滑力，如曲線b。滑坡前緣出口處的最終不平衡下滑力 ，其為抗滑樁設計的主要依據之一。最后，根據選定的樁位、樁間距，計算作用在每根樁上的滑坡推力。
滑坡推力曲線
06
滑坡推力分布形式
滑坡推力分布及其作用點位置，與滑坡類型、部位、地層性質、變形狀況及地基系數等因素有關。
展開 網格類型對懸置減振元件有限元計算的影響研究
目前對懸置元件的CAE仿真分析主要包括了靜態剛度計算,非線性剛度計算以及疲勞性能預測等內容。
對零件的特性進行仿真涉及諸多方面,網格劃分、本構模型的選擇、材料模型參數的獲得、計算方法的選擇等。本文將在其他參數都保持不變的情況下探討一下網格類型對計算結果的影響。本文所研究的懸置減振元件的UG模型見圖1。
圖1 分析所用懸置彈性元件UG模型
1、本構模型
橡膠材料具有幾何和材料雙重非線性，通常情況下體積是不可壓縮的并且橡膠材料的變形是一個非常復雜的過程，伴隨著大位移、大應變，且其力學行為對溫度、環境、應變歷史、加載速率十分敏感，這樣就使得描述橡膠的行為非常復雜，所以橡膠材料需定義橡膠的非線性本構模型。
描述橡膠的本構模型種類相當多，常用的多項式模型有Mooney-Rivlin模型，Neo-Hookean模型，Ogden模型以及Yeoh模型等。
本研究統一使用Mooney-Rivlin模型, 邵氏硬度50度的橡膠材料參數為C10=0.2969，C01=0.0584。
2、兩種網格類型的優缺點
2.1四面體網格
優點：對復雜的幾何模型適應性好，多用于自由網格劃分，可以快速生成網格；
缺點：同樣網格尺寸條件下，分析結果精度相對六面體要差一些，獲得同等精度需要采用高階單元，從而會導致更大的計算量；
圖2 劃分完成的四面體網格模型
2.2六面體網格
優點：六面體網格單元的計算精度明顯要高于四面體單元。其次，在實體離散過程中，采用相同大小的單元尺寸的情況下，六面體網格劃分的單元數量要比四面體網格劃分的單元數量少很多。較少的單元數量意味著有限元計算所需時間較少。
展開 ANSYS 中查詢單元類型
在 ANSYS 中查詢單元類型有多種方法，下面將針對經典 APDL 界面和 Workbench 界面分別展開介紹。
經典 APDL 界面
1. 使用命令查詢
在 APDL 的命令輸入窗口輸入特定命令即可查詢單元類型。
查詢所有單元信息：使用ELIST命令能列出所有單元的詳細信息，其中包含單元類型。輸入命令后按回車鍵，程序會在輸出窗口顯示單元的編號、節點編號以及單元類型等信息。
