ansys力的計(jì)算的案例
ANSYS資料每天一帖.....－－－電磁力計(jì)算的方法和特點(diǎn)
呵呵 收集了1個(gè)多G的ANSYS資料，分類給大家上傳。每天一帖吧,希望能堅(jiān)持
由于我是專門研究低頻電磁場(chǎng)的，所以會(huì)針對(duì)一些問題發(fā)貼..
另外，最近準(zhǔn)備投身于ANSYS高頻場(chǎng)計(jì)算，有志同道合的人可以一起研究...
今天發(fā)的帖子是理清ANSYS低頻電磁場(chǎng)中提供的計(jì)算力和力矩的幾種方法，并比較它們的區(qū)別。
是我自己從電磁場(chǎng)方面的書上摘抄下來...good
lorentz力和maxwell法能量法計(jì)算力和力矩.txt
第一篇梁?jiǎn)卧妮S力圖 （理論計(jì)算、ABAQUS仿真、ANSYS仿真方法） ￥10
第一篇梁?jiǎn)卧妮S力圖
（理論計(jì)算、ABAQUS仿真、ANSYS仿真方法）
篇幅內(nèi)容僅針對(duì)自我學(xué)習(xí)總結(jié)展示，并希望給軟件初學(xué)者帶來一定啟發(fā)。
結(jié)構(gòu)有限元仿真中有兩種一維單元：桁架與梁
桁架單元：僅承受軸力作用；如二力桿。由于只在軸向承受拉/壓載荷，所以只需要定義截面面積；應(yīng)力和變形均與截面形狀無關(guān)。ABAQUS 6.14-4中對(duì)應(yīng)單元為truss T2D2；ANSYS 18.0中對(duì)應(yīng)單元為link180。
梁?jiǎn)卧嚎沙惺茌S向拉/壓載荷，具有承受扭轉(zhuǎn)和彎曲的能力。由于可承受扭轉(zhuǎn)、彎曲等組合變形，梁?jiǎn)卧枰x截面形狀。ABAQUS與ANSYS對(duì)應(yīng)均為beam單元。
孫訓(xùn)芳先生的《材料力學(xué)》例題2-1：一等直桿及其受力情況如下圖，試作桿的軸力圖。
由于桁架單元僅能承受拉/壓載荷；而梁?jiǎn)卧沙惺芾骸澢⑴まD(zhuǎn)的組合變形，梁?jiǎn)卧沙惺艿妮d荷類型更為復(fù)雜，故此篇通篇采用梁?jiǎn)卧鳛榉治觥?/span>
展開 地基承載力及沉降計(jì)算
2 結(jié)果分析
通過有限元軟件ABAQUS計(jì)算，其地基沉降曲線如下圖所示。
地基承載力及沉降計(jì)算
地基承載力及沉降計(jì)算
地基承載力及沉降有限元計(jì)算方法，計(jì)算模型如下：
1 有限元模型的建立
1.1 建立部件
按照要求建立兩個(gè)部件，條形基礎(chǔ)為concrete，尺寸為1m×0.5m；地基為soil，尺寸為10m×20m，如下圖所示。
1.2 材性設(shè)置
將混凝土設(shè)為彈性材料，地基本構(gòu)設(shè)置為摩爾-庫倫本構(gòu)，具體參數(shù)如下圖所示。
(b) soil
圖2 材性設(shè)置
1.3 部件裝配
將concrete和soil兩個(gè)部件裝配為一個(gè)整體，如圖3所示。
1.4 設(shè)置分析步
分析步設(shè)置為通用靜力。
1.5 接觸設(shè)置
concrete和soil之間的接觸設(shè)置為通用接觸。
1.6 邊界條件和荷載
地基兩側(cè)邊界為U1方向固定，底部為完全固結(jié)。在基礎(chǔ)頂部設(shè)置壓強(qiáng)。
1.7 網(wǎng)格劃分
Concrete和soil的網(wǎng)格大小都設(shè)置為0.25。
2 結(jié)果分析
通過有限元軟件ABAQUS計(jì)算，其地基沉降曲線如下圖所示。
展開 
基于CATIA有限元的開檔消隙力計(jì)算方法研究
摘 要：以往螺栓螺母緊固U型開檔消隙力常基于實(shí)物試驗(yàn)測(cè)量，但時(shí)間長(zhǎng)、成本高，后期方案優(yōu)化代價(jià)大，文章研究了消隙力的簡(jiǎn)化有限元和接近實(shí)際有限元計(jì)算方法，在設(shè)計(jì)過程中可隨時(shí)進(jìn)行方案優(yōu)化，有利于縮短開發(fā)周期、降低成本。基于CATIA靜力學(xué)分析模塊分別使用兩種方法計(jì)算某副車架U型開檔方案優(yōu)化前后的消隙力，并和實(shí)物試驗(yàn)對(duì)比。結(jié)果表明兩種仿真方法計(jì)算的消隙力符合實(shí)際規(guī)律，均可用于方案優(yōu)化和最終選型。
關(guān)鍵詞：消隙力;CATIA軟件;有限元;CAE設(shè)計(jì);
0 引言
通過螺栓螺母緊固，中間夾持套管的U型開檔支架結(jié)構(gòu)在機(jī)械上應(yīng)用較多，如汽車底盤副車架上的擺臂安裝支架多為此類結(jié)構(gòu)[1]。為便于裝配，U型支架和套管通常設(shè)置間隙配合，在緊固夾持時(shí)需要先消除間隙，所消耗的力即為消隙力。消隙力會(huì)損耗螺栓的拉伸力，過大易導(dǎo)致接頭的安全系數(shù)不足，使接頭容易松動(dòng)[2]。
螺栓緊固過程的U型開檔變形是非線性的，通過公式很難準(zhǔn)確計(jì)算。以往常在樣機(jī)試制后，通過實(shí)際接頭試驗(yàn)測(cè)量出較準(zhǔn)確的消隙力，但如果這時(shí)發(fā)現(xiàn)問題并進(jìn)行方案優(yōu)化，時(shí)間長(zhǎng)、成本高；在前期設(shè)計(jì)時(shí)，采用有限元法可以計(jì)算出較準(zhǔn)確的消隙力，提前優(yōu)化方案，有利于縮短產(chǎn)品開發(fā)周期、節(jié)約成本。
1 消隙力的有限元計(jì)算方法
1.1 消隙力的簡(jiǎn)化有限元計(jì)算方法
抽取U型開檔結(jié)構(gòu)中性面，簡(jiǎn)化有限元計(jì)算方法幾何模型如圖1所示。其有限元模型采用2D殼單元?jiǎng)澐志W(wǎng)格，無需建立螺栓、螺母和套管網(wǎng)格。在U型開檔一側(cè)做出螺栓接觸圓環(huán)面，以圓環(huán)面中心點(diǎn)為主節(jié)點(diǎn)、該圓環(huán)面節(jié)點(diǎn)為從節(jié)點(diǎn)建立剛性單元；在U型開檔另一側(cè)做出螺母接觸圓環(huán)面，同理建立剛性單元。
展開 地基承載力及沉降計(jì)算
2 結(jié)果分析
通過有限元軟件ABAQUS計(jì)算，其地基沉降曲線如下圖所示。
應(yīng)力及位移結(jié)果如下所示：
計(jì)算設(shè)備：
計(jì)算時(shí)間：20s
地基承載力及沉降計(jì)算
地基承載力及沉降計(jì)算
地基承載力及沉降有限元計(jì)算方法，計(jì)算模型如下：
1 有限元模型的建立
1.1 建立部件
按照要求建立兩個(gè)部件，條形基礎(chǔ)為concrete，尺寸為1m×0.5m；地基為soil，尺寸為10m×20m，如下圖所示。
1.2 材性設(shè)置
將混凝土設(shè)為彈性材料，地基本構(gòu)設(shè)置為摩爾-庫倫本構(gòu)，具體參數(shù)如下圖所示。
(b) soil
圖2 材性設(shè)置
1.3 部件裝配
將concrete和soil兩個(gè)部件裝配為一個(gè)整體，如圖3所示。
1.4 設(shè)置分析步
分析步設(shè)置為通用靜力。
1.5 接觸設(shè)置
concrete和soil之間的接觸設(shè)置為通用接觸。
1.6 邊界條件和荷載
地基兩側(cè)邊界為U1方向固定，底部為完全固結(jié)。在基礎(chǔ)頂部設(shè)置壓強(qiáng)。
1.7 網(wǎng)格劃分
Concrete和soil的網(wǎng)格大小都設(shè)置為0.25。
2 結(jié)果分析
通過有限元軟件ABAQUS計(jì)算，其地基沉降曲線如下圖所示。
展開 沖壓模具的沖裁力計(jì)算及降低方法
沖裁力是指在沖裁時(shí)材料對(duì)模具的最大抵抗力。在工作中有很多的原因會(huì)影響沖裁力，但是對(duì)沖裁力影響很大的主要兩個(gè)原因是材料的抗剪強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度,越硬的材料沖裁力越大。
計(jì)算沖裁力的目的是為了合理地選用沖床和設(shè)計(jì)模具。沖床的噸位必須大于所計(jì)算的沖裁力，以適應(yīng)沖裁的要求。模具的各個(gè)零部件必須能承受沖裁時(shí)的力而不會(huì)變形和斷裂。
在沖壓模具中，沖裁力由沖壓件的周長(zhǎng)、材料厚度和剪切強(qiáng)度決定。所選材料和設(shè)備不能更改。應(yīng)該怎么做才能降低沖裁力？
所謂的降低沖裁力，主要是降低物料分離時(shí)所需的瞬時(shí)壓力，其加工工藝本身不變；要降低沖壓模具的沖壓強(qiáng)度，可以做到以下幾點(diǎn)：
1、加熱下料俗稱沖紅。沖壓件剪切強(qiáng)度高或板材過大時(shí)，可將板材加熱到一定溫度，降低板材強(qiáng)度。鋼材在受熱狀態(tài)下的剪切強(qiáng)度大大降低，所以加熱沖裁可以大大降低沖裁力。但是需要注意的是，模具的邊緣在加熱時(shí)是退火軟化的，所以需要用熱模制造模具，在設(shè)備和工藝上比較麻煩；
2、階梯沖孔當(dāng)沖孔多個(gè)沖頭時(shí)，沖頭被制成具有不同的高度。由于沖頭的沖裁力矩不同，可以同時(shí)切斷所有缺口，而不是批量切斷，從而降低沖壓模具的沖壓力。不同高度、大直徑的沖頭應(yīng)先沖孔，因?yàn)闆_孔后的沖頭進(jìn)入物料時(shí)會(huì)產(chǎn)生橫向推力，使先進(jìn)入物料的沖頭有可能彎曲。
3、斜邊沖裁使刃口平面與其軸線成一定角度傾斜。因?yàn)闆_裁時(shí)刀刃不會(huì)同時(shí)切入材料，所以沖裁力可以顯著減小。為了獲得平整的沖壓件，斜邊的開口方向是斜邊沖裁的關(guān)鍵。其開啟原理如下:沖裁時(shí)，斜刀片在凹模上開啟，凸模為平刀片；沖壓時(shí)，沖頭上開斜邊，凹模為平邊。此外，斜邊應(yīng)在兩側(cè)對(duì)稱，以避免模具一側(cè)的應(yīng)力。
展開 硅膠受力仿真計(jì)算 ￥500
<p>本案例設(shè)計(jì)了一四足PDMS組裝結(jié)構(gòu)，并仿真了其受力變形，仿真結(jié)果如圖所示：</p><p><img src="https://img.jishulink.com/202205/imgs/09587ce0f47241309516af532ab708c1.gif" alt="Untitled1.gif"></p><p>感興趣的朋友，歡迎交流模型</p><p><br></p>
展開 ANSYS AQWA波浪力分析案例：絞吸挖泥船波浪力分析
4、鋼樁應(yīng)力計(jì)算
根據(jù)天驥船鋼樁的實(shí)際結(jié)構(gòu)和尺寸建立三維模型，樁尖入泥部分簡(jiǎn)化為實(shí)體（如圖8），利用ANSYS軟件計(jì)算在以上鋼樁作用力的情況下，鋼樁能否承受該壓力。
圖7 鋼樁模型
鋼樁的材料為DH36，其材料參數(shù)如下表所示：
在Ansys中對(duì)鋼樁劃分網(wǎng)格，添加約束和載荷，如下圖所示：
圖8 劃分網(wǎng)格，添加約束和載荷
對(duì)鋼樁施加1.5*e6N的載荷后，計(jì)算結(jié)果如下圖所示：
圖9 鋼樁應(yīng)變?cè)茍D
圖10 鋼樁應(yīng)力云圖
5、仿真計(jì)算結(jié)果
鋼樁樁底反力（N）
最大應(yīng)力（Pa）
安全系數(shù)
1.2e6
2.539 e8
1.4
1.4 e6
2.96 e8
1.2
1.5 e6
3.17 e8
1.1
1.6 e6
3.385 e8
1.05
1.7 e6
3.597 e8
0.98
從應(yīng)力云圖和計(jì)算結(jié)果可以看出，在鋼樁樁底作用反力為1.5*e6N時(shí)，鋼樁的最大應(yīng)力為3.1737*e8Pa，發(fā)生在鋼樁的銷子眼附件，雖然小于鋼樁的屈服應(yīng)力，但安全系數(shù)只有1.1。為了保證鋼樁的安全性，建議安全系數(shù)為1.4。進(jìn)一步計(jì)算得出，當(dāng)作用反力為1.2e6N時(shí)，鋼樁的最大應(yīng)力為2.529*e8Pa，安全系數(shù)為1.4，符合設(shè)計(jì)要求。
展開 轉(zhuǎn)子上作用力的計(jì)算一
轉(zhuǎn)子上作用力的計(jì)算一
轉(zhuǎn)子上作用力的計(jì)算一.rar
轉(zhuǎn)子上作用力的計(jì)算二.rar
分享SWT的氣動(dòng)力計(jì)算理論
利用samcef求解器MECANO可以進(jìn)行時(shí)程的瞬態(tài)分析，能夠考慮系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)，多體，氣動(dòng)力和控制這些因素，形成非線性的高耦合系統(tǒng)。非線性主要體現(xiàn)在氣動(dòng)力學(xué)、控制器以及非線性的結(jié)構(gòu)和多體因素（如非線性剛度，非線性材料特性，軸承間隙和結(jié)構(gòu)的的大位移變形等）。SWT的氣動(dòng)載荷計(jì)算基于葉素動(dòng)量定理（BEM）并包含了業(yè)界應(yīng)用的標(biāo)準(zhǔn)修正半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ停@樣可以進(jìn)行更準(zhǔn)確的氣動(dòng)彈性計(jì)算。控制器可以通過外部動(dòng)態(tài)鏈接庫（DLL）導(dǎo)入模型。SWT內(nèi)部也含有已經(jīng)有samtech開發(fā)的用于風(fēng)力機(jī)仿真的典型控制器。
基于BEM的空氣動(dòng)力學(xué)計(jì)算，包含多種典型的修正計(jì)算（葉尖及輪轂損失，塔影，低葉尖速比的弱化效應(yīng)），還包含半經(jīng)驗(yàn)次級(jí)系統(tǒng)模型，這可以對(duì)不穩(wěn)定的氣動(dòng)力學(xué)進(jìn)行高精度計(jì)算（如動(dòng)態(tài)入流和動(dòng)態(tài)失速）。
風(fēng)力機(jī)槳葉的氣動(dòng)力學(xué)離散化
求解每一時(shí)刻的氣動(dòng)力學(xué)問題需要通過對(duì)氣動(dòng)單元的計(jì)算進(jìn)行，而這些單元分布在槳葉各段上的結(jié)點(diǎn)上。每個(gè)單元的氣動(dòng)計(jì)算，取決與不考慮厚度的局部的氣動(dòng)參數(shù)，如弦長(zhǎng)，扭腳及翼型特征等。由于氣動(dòng)力學(xué)計(jì)算能夠借助于有限元進(jìn)行，氣動(dòng)負(fù)載就可以通過計(jì)算每個(gè)氣動(dòng)單元上的節(jié)點(diǎn)的特定即時(shí)位置，速度及加速度進(jìn)行。
SWT的風(fēng)輪模型需要標(biāo)準(zhǔn)的氣動(dòng)數(shù)據(jù)，這些包括翼展方向上的弦長(zhǎng)變化，扭矩和槳葉厚度，以及氣動(dòng)參數(shù)（Cl,Cd，Cm）。對(duì)于bladed rotor，需要根據(jù)相對(duì)翼展升力厚度分布來對(duì)Cl，Cd，Cm進(jìn)行插值。這種插值計(jì)算是沿著翼展方向自動(dòng)運(yùn)行的。
氣動(dòng)力學(xué)計(jì)算的結(jié)果是翼展方向上單位長(zhǎng)度的載荷，這些載荷在之后計(jì)算中需要用到。
其他的動(dòng)態(tài)入流次級(jí)模型，動(dòng)態(tài)失速次級(jí)模型應(yīng)用介紹，請(qǐng)查看詳細(xì)資料。
展開 連接器正向力計(jì)算 文章及操作教程 ￥50
在連接器公母兩端組合時(shí)，由于公母端子接觸的彈性，會(huì)在接觸面上產(chǎn)生正向接觸力，簡(jiǎn)稱為正向力。此力的作用在于：使電子系統(tǒng)在運(yùn)作時(shí)，維持接觸接口的穩(wěn)定，讓信號(hào)或電流順利傳輸，不受外在機(jī)械干擾的影響，除此之外，連接器接口的接觸電阻值也與正向力的大小有關(guān)。綜合起來，正向力與連接器的可靠性有絕對(duì)的關(guān)系，亦與連接器的基本特性--接觸阻抗有密切的關(guān)系，除此之外，根據(jù)摩擦理論，亦與插拔力有關(guān)，所以正向力是電子連接器的重要且基本的性能設(shè)計(jì)參數(shù)。
以下收費(fèi)內(nèi)容包括：正向力性能分析研究與實(shí)踐（文章）；正向力分析過程教程；正向力分析數(shù)模。
展開 楔橫軋軋制力的理論計(jì)算
求教：楔橫軋軋制力的理論計(jì)算，數(shù)學(xué)計(jì)算
螺栓受力計(jì)算評(píng)估
有兩三個(gè)月沒有開貼子了，今天打開發(fā)現(xiàn)有人購(gòu)買了我的插拔力付費(fèi)內(nèi)容，受到鼓舞，再發(fā)一技術(shù)貼吧。
此貼為螺栓受力計(jì)算評(píng)估，基本為理論計(jì)算內(nèi)容，不算仿真。
螺栓資料：螺栓材料為不銹鋼304，總高度14.5mm。螺栓螺紋高度8.4mm,圈數(shù)12，故螺栓規(guī)格為M4X0.7mm。螺母材料為黃銅，鉚壓在工程塑料面板上。
螺母為黃銅，M4的標(biāo)準(zhǔn)扭矩為1.2+/-0.24N.m，選取最大值1.44N.m計(jì)算出的預(yù)緊力為1890N~2304N.
螺栓鎖入安裝面板的長(zhǎng)度：插座法蘭厚度3.7mm, 量得螺栓鎖入安裝面板的長(zhǎng)度為6.3mm, 螺紋圈數(shù)為9圈；我司現(xiàn)行設(shè)計(jì)法蘭厚度為5mm ，故螺栓鎖入安裝面板的長(zhǎng)度為5mm,螺紋圈數(shù)為7圈；根據(jù)最大預(yù)緊力2300N，算足10圈都擰緊時(shí)，9圈螺紋的預(yù)緊力為2265N， 7圈螺紋時(shí)的預(yù)緊力為2176N。而在只擰緊9圈時(shí)或者只擰緊7圈時(shí)，因承受力量最大的基本是前6圈，所以，7國(guó)圈螺紋與9圈螺紋實(shí)質(zhì)能產(chǎn)生的預(yù)緊力是基本一樣的。
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