筏板的案例
如何選擇柱墩.？
柱墩沖切筏板時，與不布置柱墩相比，沖切臨界截面周長增加，沖切錐內的基底反力增加，沖切力減小，沖切錐的有效高度不變。
(a)柱沖切“筏板+柱墩”
(b)柱墩沖切筏板
圖2 柔性上反柱墩
02
下反柱墩
如下圖，筏板厚度600mm，柱邊緣到柱墩邊緣的距離為450mm，前者較大，從柱墩邊緣引出45度線與柱相交，將這種情況稱為“剛性下柱墩”，筏板的抗沖切承載力只取決于柱沖切“筏板+柱墩”。與不布置柱墩相比，沖切臨界截面周長不變，沖切錐內的基底反力不變，沖切力不變，沖切錐的有效高度不變。所以，“剛性下柱墩”對筏板抗沖切承載力不起任何作用。
(a)柱墩沖切筏板
(b)柱沖切“筏板+柱墩”
圖3 剛性下反柱墩
如下圖，筏板厚度600mm，柱邊緣到柱墩邊緣的距離為1750mm，后者較大，從柱墩邊緣引出45度線與筏板上皮相交，將這種情況稱為“柔性下柱墩”，筏板的抗沖切承載力同時取決于柱墩沖切筏板、柱沖切“筏板+柱墩”。柱墩沖切筏板時，與不布置柱墩相比，沖切臨界截面周長增大，沖切錐內的基底反力增大，沖切力減小，沖切錐的有效高度不變。柱沖切“筏板+柱墩”時，與不布置柱墩相比，沖切臨界截面周長增大，沖切錐內的基底反力增大，沖切力減小，沖切錐的有效高度增大。
展開 基于ABAQUS的地下室樁筏基礎抗沖切精細有限元分析
網格劃分后，樁筏基礎有限元分析模型如圖9所示
圖9 有限元網格模型
3 分析結果
3.1 Mises應力分析結果
圖10 小震作用下筏板及鋼筋小震應力云圖
圖11 大震作用筏板及鋼筋應力云圖
a）小、大震作用下暗柱1剖面應力云圖
b）小、大震作用下暗柱2剖面應力云圖
c）小、大震作用下筏板板底應力云圖
d）小、大震作用下筏板板頂應力云圖
圖12 小、大震筏板剖面應力云圖
從圖中可以看出小震作用下，筏板混凝土最大應力為18.6MPa，鋼筋最大應力為51.67MPa；大震作用下，筏板混凝土最大應力為25.65MPa，鋼筋最大應力為72.18MPa。
3.2 混凝土損傷分析結果
圖13 小震作用下筏板混凝土受壓損傷及鋼筋塑性應力云圖
圖14 大震作用下筏板混凝土受壓損傷及鋼筋塑性應力云圖
圖13和圖14分別為小震、大震作用下筏板受壓損傷及混凝土中鋼筋應力云圖。從圖中可以看出，在小、大震作用下筏板混凝凝土受壓損傷較小，混凝土僅輕微損壞，筏板鋼筋塑性應變為0，鋼筋處于彈性狀態。
3.3 樁分析結果
圖15 小、大震作用下筏板混凝土受壓損傷及鋼筋塑性應力云圖
從圖中可以看出，小震作用下樁最大軸力為1.199e4kN，大震作用下樁最大軸力為1.661e4kN.
4. 計算配置
處理器：Intel(R) Core(TM) i7-9700K CPU @ 3.60GHz 3.60 GHz
內存：32G
計算時間：3h
展開 看中建項目如何合理省鋼筋？
二
基礎篇
1、塔吊基礎、升降機基礎利用主體結構施工
本工程共設塔吊11部，所有塔吊基礎均落于基礎筏板內，筏板厚度分為1.6m跟0.6m兩種情況，1.6m厚筏板區域筏板配筋與塔吊基礎相同，均為HRB400 25@200雙層雙向，現場將筏板鋼筋與塔吊基礎鋼筋共用，減少塔吊基礎鋼筋的浪費，0.6m厚筏板區域，考慮到塔吊基礎增加配重的情況，經項目部與設計院溝通，設計院根據塔吊基礎配重進行計算，每個塔吊基礎可減少錨桿5根，即減少了現場的工期，又省去了塔吊基礎的鋼筋浪費，為項目部創造效益。
本工程共設升降機8部，項目部提前將升降機重量參數及布設位置提供設計院，設計院根據我方提供的升降機參數進行計算復核，在升降機布設相應位置進行梁板鋼筋加強，并出具設計變更圖紙，利用主體結構作為升降機基礎。
2、地下空間絕大部分柱墩均為5*5*1.2米，鋼筋25@120，每側應為42根；現把@120優化成@123，即每側綁扎41即可（每側少綁扎1根7.14米長25的縱筋）效果：A、C兩個坑合計496個柱墩。（將鋼筋的直徑計算在內）
3、降板與下柱墩重合節點，設計筏板鋼筋按柱墩配設，柱墩鋼筋比筏板鋼筋規格大、間距小。優化后，筏板鋼筋、柱墩鋼筋各自配筋，交叉筏板處鋼筋采用原筏板鋼筋。
原設計節點
優化后節點
現場實施
4、馬蹬上面架立筋（支撐上層鋼筋網片）代替同方向筏板上筋。
現場實施
5、底板外墻根部優化，原設計底板底筋直通筏板邊部，優化后出降板區滿足錨固長度即可。
展開 工地鋼筋怎么綁扎？如何控制？
二
基礎篇
1、塔吊基礎、升降機基礎利用主體結構施工
本工程共設塔吊11部，所有塔吊基礎均落于基礎筏板內，筏板厚度分為1.6m跟0.6m兩種情況，1.6m厚筏板區域筏板配筋與塔吊基礎相同，均為HRB400 25@200雙層雙向，現場將筏板鋼筋與塔吊基礎鋼筋共用，減少塔吊基礎鋼筋的浪費，0.6m厚筏板區域，考慮到塔吊基礎增加配重的情況，經項目部與設計院溝通，設計院根據塔吊基礎配重進行計算，每個塔吊基礎可減少錨桿5根，即減少了現場的工期，又省去了塔吊基礎的鋼筋浪費，為項目部創造效益。
本工程共設升降機8部，項目部提前將升降機重量參數及布設位置提供設計院，設計院根據我方提供的升降機參數進行計算復核，在升降機布設相應位置進行梁板鋼筋加強，并出具設計變更圖紙，利用主體結構作為升降機基礎。
2、地下空間絕大部分柱墩均為5*5*1.2米，鋼筋25@120，每側應為42根；現把@120優化成@123，即每側綁扎41即可（每側少綁扎1根7.14米長25的縱筋）效果：A、C兩個坑合計496個柱墩。（將鋼筋的直徑計算在內）
3、降板與下柱墩重合節點，設計筏板鋼筋按柱墩配設，柱墩鋼筋比筏板鋼筋規格大、間距小。優化后，筏板鋼筋、柱墩鋼筋各自配筋，交叉筏板處鋼筋采用原筏板鋼筋。
原設計節點
優化后節點
現場實施
4、馬蹬上面架立筋（支撐上層鋼筋網片）代替同方向筏板上筋。
現場實施
5、底板外墻根部優化，原設計底板底筋直通筏板邊部，優化后出降板區滿足錨固長度即可。
展開 
基礎、柱、墻、梁、板等鋼筋施工的45個“致命”錯誤，一定要看！
2、筏板鋼筋接頭在施工縫處預留長度不夠，且接頭沒錯開。點擊?工程資料免費下載
3、基礎馬凳擺放錯誤，如果換一方向，每一排馬凳可省一固定用通長鋼筋。或者，馬凳上通長鋼筋利用筏板上部同方向縱筋。
4、筏板面積較大，卻仍按50%接頭百分率，未按25%百分率接頭，導致鋼筋接頭浪費。
5、底板縱筋接頭長度有的太長，超過一個搭接長度，有的則太短，不能滿足規范所要求的長度。底板通長筋沒綁扎成平行直線，導致同截面鋼筋根數不同。
6、承臺按規范是不縮減的，設計“優化”按獨立基礎構造搞成縮減，這屬于設計的偷工減料。
7、筏板封邊構造沒按規范和設計，擅自設置筏板上下縱筋彎折長度。
8、筏板縱筋接頭設置在后澆帶內（縱筋接頭不宜設置在后澆帶位置）。
9、接樁鋼筋并在一塊。
柱常見錯誤
1、頂層邊柱均未設置彎折，11G101規定是當采用柱外搭接時，柱外側可不彎折，但柱內側鋼筋當梁高度小于錨固時均要求彎折。
2、頂層中柱彎折，頂層中柱縱筋如果在梁內滿足直錨就不需要彎折。
3、柱梁節點箍筋未設置或間距太大。柱梁節點是核心節點，是抗震的關鍵節點，寧可少放梁縱筋也不能省掉梁柱節點內的箍筋。
4、柱縱筋沒有長短交錯，這是鋼筋翻樣問題，對柱上下鋼筋根數發生變化時沒在下層調整豎向鋼筋長度，導致接頭未能錯開。
5、柱保護層未滿足最小保護層厚度。
6、有的暗柱很長，暗箍筋采用U形，增加鋼筋接頭，應該是封閉式箍筋，可節約鋼筋。
7、暗柱箍筋有內折角，這是不允許的。兩個箍筋相交或錨固形成的角度不屬于內折角。
8、無地下室柱加密從正負零以上H0/3，應該是從基礎頂面開始算起。
墻常見錯誤
1、墻水平筋（外側與內鍘）在同一位置搭接，沒有按接頭百分率錯開接頭。
2、墻水平筋接頭未設置在受力最小處。
展開 結構鋼筋89種構件圖解一文搞定，建議收藏！
68、杯口坡形獨立基礎BJp
69、基礎梁JL
70、條形基礎坡形底板TJBp
71、條形基礎階形底板TJBj
72、梁板式筏板基礎主梁（柱下）JL
73、梁板式筏板基礎次梁JCL
74、梁板式筏板基礎平板LPB
75、平板式筏板基礎柱下板帶ZXB
76、平板式筏板基礎跨中板帶KZB
77、平板式筏板基礎平板BPB
78、灌注樁GZH
79、擴底灌注樁GZHk
80、獨立階形承臺CTj
81、獨立坡形承臺CTp
82、承臺梁CTL
83、基礎連系梁JLL
84、基礎后澆帶HJD
85、上柱墩SZD
86、下柱墩XZD
87、基坑（溝）JK
88、窗井墻CJQ
89、防水板FBPB
展開 基礎受剪計算截面應取哪里？
Vs——相應于作用的基本組合時，柱與基礎交接處的剪力設計值(kN)，圖8.2.9中的陰影面積乘以基底平均凈反力；
(a)柱與基礎交接處 (b)基礎變階處
圖8.2.9 驗算階形基礎受剪切承載力示意
但上式8.2.9-1采用的是薄板單元的抗剪計算公式，沒有考慮厚板對抗剪承載力的有利影響。
對筏板基礎，《建筑地基基礎設計規范 GB50007-2011》規定: 取用柱(或墻)邊緣考慮底板有效厚度(h0)影響的剪力設計值(考慮厚板對抗剪的有力影響)，減小了剪力設計值。
8.4.10 平板式筏基受剪承載力應按式(8.4.10)驗算,當筏板的厚度大于2000mm時，宜在板厚中間部位設置直徑不小于12mm、間距不大于300mm的雙向鋼筋網。
Vs≤0.7βhs?tbwh0 [8.4.10]
式中：Vs——相應于作用的基本組合時，基底凈反力平均值產生的距內筒或柱邊緣h0處筏板單位寬度的剪力設計值(kN)；
bw——筏板計算截面單位寬度(m)；
h0——距內筒或柱邊緣h0處筏板的截面有效高度(m)。
對樁基承臺，《建筑地基基礎設計規范 GB50007-2011》引入了剪切系數β，增大了基礎抗剪承載力。
展開 基礎、柱、墻、梁、板等鋼筋施工的45個致命錯誤！
2、筏板鋼筋接頭在施工縫處預留長度不夠，且接頭沒錯開。
3、基礎馬凳擺放錯誤，如果換一方向，每一排馬凳可省一固定用通長鋼筋。或者，馬凳上通長鋼筋利用筏板上部同方向縱筋。
4、筏板面積較大，卻仍按50%接頭百分率，未按25%百分率接頭，導致鋼筋接頭浪費。
5、底板縱筋接頭長度有的太長，超過一個搭接長度，有的則太短，不能滿足規范所要求的長度。底板通長筋沒綁扎成平行直線，導致同截面鋼筋根數不同。
6、承臺按規范是不縮減的，設計“優化”按獨立基礎構造搞成縮減，這屬于設計的偷工減料。
7、筏板封邊構造沒按規范和設計，擅自設置筏板上下縱筋彎折長度。
8、筏板縱筋接頭設置在后澆帶內（縱筋接頭不宜設置在后澆帶位置）。
9、接樁鋼筋并在一塊。
柱常見錯誤
1、頂層邊柱均未設置彎折，11G101規定是當采用柱外搭接時，柱外側可不彎折，但柱內側鋼筋當梁高度小于錨固時均要求彎折。
2、頂層中柱彎折，頂層中柱縱筋如果在梁內滿足直錨就不需要彎折。
3、柱梁節點箍筋未設置或間距太大。柱梁節點是核心節點，是抗震的關鍵節點，寧可少放梁縱筋也不能省掉梁柱節點內的箍筋。
4、柱縱筋沒有長短交錯，這是鋼筋翻樣問題，對柱上下鋼筋根數發生變化時沒在下層調整豎向鋼筋長度，導致接頭未能錯開。
5、柱保護層未滿足最小保護層厚度。
6、有的暗柱很長，暗箍筋采用U形，增加鋼筋接頭，應該是封閉式箍筋，可節約鋼筋。
7、暗柱箍筋有內折角，這是不允許的。兩個箍筋相交或錨固形成的角度不屬于內折角。
8、無地下室柱加密從正負零以上H0/3，應該是從基礎頂面開始算起。
展開 優秀的布樁方式--變剛度調平
上海中心變基樁剛度調平設計概要
北京中國尊大廈實例：樁筏基礎設計過程中，應用土與結構相互作用原理，將主塔樓與其相鄰裙房作為一個整體進行研究與分析，遵循差異沉降控制與協調的設計準則合理選擇樁端持力層并優化設計樁長、樁徑和樁間距，樁筏協同作用三維數值分析與樁筏基礎設計緊密結合，應用 PLAXIS 和 ZSOIL 數值分析軟件進行了地基土-樁-筏板-地下結構協同作用的精細計算分析，詳見文[16]（孫宏偉，常為華，宮貞超，王媛. 中國尊大廈樁筏協同作用計算與設計分析[J] . 建筑結構，2014(20)：第109～114頁）和《巖土工程進展與實踐案例選編》案例文獻：北京Z15地塊超高層建筑樁筏的數值計算與分析。
圖18 北京中國尊大廈樁筏協力基礎示意
圖19 北京中國尊大廈樁筏協力基礎平面
北京中國尊大廈樁與筏板基礎聯合變調平設計的構想與技術思路如圖20所示。主塔樓為樁筏基礎，其兩側的純地下室部分采用天然地基。工程樁主要包括三種類型：主塔樓的核心筒和巨型柱區域為P1型（樁徑1200mm、樁長44.6m），主塔樓其他區域為P2型（樁徑1000mm、樁長40.1m），塔樓與純地下室間過渡樁為P3型（樁徑1000mm、樁長26.1m，為邊緣過渡樁），樁基礎平面布置如圖19所示。所有工程樁均采用樁側樁端組合后注漿工藝。由于建設場地第四系厚度達184m，且地層軟硬交互，因此通過試驗樁載荷試驗研究超長鉆孔灌注樁的荷載傳遞規律、荷載-沉降的工程性狀、側阻力變化特征。
需要注意的是，當通過加大樁長，選擇更為密實的深部土層作為樁端持力層時，可以有效減小樁基沉降，但與此同時會增加施工質量的控制難度，應當及時調整施工工藝參數，必要時應及早進行試驗性施工。
展開 樁筏基礎的三維數值模擬(3D Modeling of Piled Raft Foundation)---Part 1
Poulos(2001a, 2001b) 對樁筏基礎的分析方法、設計以及應用作了最全面最權威的回顧。在隨后的20年里，由于世界各地超高層建筑的不斷涌現特別是數值模擬技術的突破性發展，因而進行了大量設計和預測方法的改進以及實例研究，特別是非線性三維數值模擬的引入，其中一個最典型的代表是Plaxis 3D。
總的來說，樁筏基礎似乎存在著相互矛盾的設計方法論。一種理論認為，樁筏基礎中的樁承受大部分載荷，筏板只承受小部分載荷；另一種理論則認為，樁筏基礎中的筏板主要承受地基載荷，樁的作用主要是為了減少差異沉降。根據我有限的工程實踐經驗以及從巖土工程師的角度出發，個人比較偏向于第一種理論，因為大部分建筑的地基土是均勻的，樁基本上均勻布置，除非有特殊載荷，否則樁的尺寸(包括直徑和樁長)在設計時是一樣的，沒有減少差異沉降的目的，另一方面，樁改善了土的力學性能，提高了地基土的承載力，如果土的承載力不足，建筑物將會產生較大的沉降量。
3 三維模擬
本例展示了一個正方形樁筏基礎的模擬過程，側重模擬思路的理解。
(1) 施工步驟。分階段的施工步驟設置是巖土工程數值模擬需要考慮的一個重要事項。首先，在巖土體中施工應該進行自重或應力的初始化，其次，外載荷、支護、分步開挖等施工步驟需要分開進行設置。
展開 相關軟件 STAAD.foundation
包括多種基礎配置，如擴展（獨立）基礎、條形（聯合）基礎、承臺和板筏基礎。STAAD.foundation 支持多種設計代碼：ACI-2005、BS 8110 和 IS-456-2000。
板筏基礎設計既包括分級板又包括樁面板。它可幫助您通過集成的基礎設計模塊對基礎設計進行可視化和優化。
自動檢測不接觸土壤的板筏區域并將應力重新分配到該板筏的其他部分。板筏基礎輸出（如位移、力和應力）的實體和圖形表示可使用 OpenGL 顯示為真實的渲染視圖。
為了滿足工廠設計行業的特定需求，新的 4.0 版本將推出垂直管道基礎（八邊形）和熱交換器基礎等模塊。土壤和樁均可支持這兩種類型的基礎。
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2) 與 STAAD.Pro 全面集成的設計借助雙向流，STAAD.foundation 可與結構分析和設計領域的領先產品 STAAD.Pro 緊密集成。
您可以打開任意 STAAD.Pro 文件并導入所有柱位置和支座反力等。它甚至還可以對 STAAD.Pro 模型中的更改進行跟蹤。在上部構造進行了更新的情況下，您可以將新的輸出結果輕松合并到 STAAD.foundation 文件中。
STAAD.foundation 是所有 STAAD.Pro 用戶的必備之選。它可以節省大量時間，并減少錯誤。
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3) 將固定和靈活的設計方法相結合STAAD.foundation 既包括固定的基礎設計方法、也包括靈活的基礎設計方法。
擴展基礎、聯合基礎、條形基礎和單一柱狀承臺是使用固定方法設計的，以便與設計工程師的步驟相匹配。它還具有全面的 FEM 分析功能，用戶可用來對簡單基礎或大型板筏進行建模。
展開 
地基與基礎工程構造做法講解，三維示意圖做得漂亮！
1.7 做法詳圖（圖 3.2-1）：
1.8 實例圖（圖 3.3-2）：
2 基礎筏板后澆帶留置
2.1 材料：鋼板止水帶、鋼板網、木模板、鋼筋。
2.2 工具：電焊機、鐵皮剪子、電鋸。
2.3 工序：焊接附加鋼筋→安裝止水鋼板→裁剪、安裝鋼板網→安裝、加固模板。
2.4 工藝方法：根據筏板厚度、止水帶位置，沿止水鋼板長度方向中心點 焊￠12 附加鋼筋，間距 300～500mm。將附加鋼筋與筏板上下層鋼筋連接以固定止水鋼板，止水鋼板槽口應朝向迎水面。根據止水鋼板位置及筏板厚度剪裁鋼板 網，在止水鋼板的上下部位安裝鋼板網，鋼板網位于附加鋼筋內側并與筏板鋼筋 綁扎。在鋼板網的外側支設模板，模板上口根據鋼筋間距鋸出槽口，控制好鋼筋 保護層厚度及鋼筋間距，支撐加固木方間距不大于 500mm。
2.5 控制要點：止水鋼板、鋼板網的安裝，模板支撐。
2.6 質量要求：后澆帶寬度允許偏差±10mm。止水鋼板固定順直。
2.7 做法詳圖（圖 3.2-3）：
2.8 效果圖（圖 3.2-4）：
3 后澆帶模板支設
3.1 材料：￠48 鋼管、扣件、木模板、木方、磚。
3.2 工具：扳手、電鋸、磚刀。
展開 ?大底盤綜合體結構設計
?主樓底板：主樓底板滿足一定剛度要求的前提下，板厚盡量減薄，通常配筋率按0.15%控制，局部不足處設加筋。同時嚴格控制筏板挑邊寬度，最大限度減少筏板面積。
?單建地庫筏板
?基礎形式：采用筏板+下柱墩（無梁樓蓋+柱帽）形式，傳力直接均勻，經濟性好，方便施工。
?選擇合理的底板及柱墩厚度：底板的配筋率按最小0.15%控制，柱墩配筋率控制在0.15%～0.25%。柱墩的尺寸按照筏板有限元計算情況，控制在35%柱網尺寸以內。
?底板水反力計算時：采用抗浮水位進行承載力計算，按常年水位驗算裂縫。
?基礎盡量減少外挑，以減少土方開挖量。
?框架柱及地下室外墻
?合理控制框架柱軸壓比，保證計算結果均為構造要求，降低含鋼量；
與地下室外墻相連的框架柱箍筋不必全高加密；與主樓相鄰一跨的框架柱箍筋不必全高加密
?根據地下室層高及水位，合理確定地下室混凝土外墻厚度；
按抗浮水位進行承載力計算，按常水位進行裂縫驗算；
地下室外墻計算模式：與底板相連一端按固定支座，與頂板相連一端介于鉸接與固端之間，計算時可根據情況附加有利彎矩，降低外墻底部及跨中彎矩；
外墻配筋設計時，通長筋選取小直徑鋼筋，根部不足處另設加筋；
外墻水平分布筋滿足0.15%的配筋率即可。
?車庫頂板
?消防車荷載：考慮輪壓在覆土中的擴散影響，按板塊的不同分別計算等效荷載；
?頂板按防水規范要求最薄250mm控制，充分發揮其承載力；小柱網車庫盡量不設次梁；大柱網車庫根據板跨合理布置次梁降低板配筋量；
?配筋均采用通長筋+附加筋，部分通長筋考慮抵抗混凝土收縮變形；
?局部跨度較大或荷載較大處板塊再根據實際情況適當加厚 ；
?計算板的裂縫時，考慮板支座處梁寬的剛域作用 。
展開 各施工階段應留置那些試塊，你不得不知道
（標養試塊）
四、筏板基礎階段
1、大體積筏板（板厚大于1m）
（1）標養試塊（GB50496-2018）
當一次連續澆筑不大于1000m3同配合比的大體積混凝土時，混凝土強度試件現場取樣不應少于10組。
當一次連續澆筑1000m3～5000m3同配合比的大體積混凝土時，超出1000m3的混凝土，每增加500m3取樣不應少于一組，增加不足500m3時取樣一組。
當一次連續澆筑大于5000m3同配合比的大體積混凝土時，超出5000m3的混凝土，每增加1000m3取樣不應少于一組，增加不足1000m3時取樣一組。
（2）抗滲試塊（GB50208-2011）
連續澆筑混凝土每500m3應留置一組6個抗滲試件，且每項工程不得少于兩組；采用預拌混凝土的抗滲試件，留置組數應視結構的規模和要求而定；
（3）600℃·d同條件試塊（GB50204-2015）
同一強度等級的同條件養護試件不宜少于10組，且不應少于3組。每連續兩層樓取樣不應少于1組；每2000m3取樣不得少于一組。
（4）冬期施工同條件試塊（GB50666-2011）
兩組。
2、普通筏板（板厚小于1m）
（1）標養試塊（GB50204-2015）
對同一配合比混凝土，取樣與試件留置應符合下列規定：
每拌制100盤且不超過100m3時，取樣不得少于一次；
每工作班拌制不足100盤時，取樣不得少于一次；
連續澆筑超過1000m3時，每200m3取樣不得少于一次；
每一樓層取樣不得少于一次；
每次取樣應至少留置一組試件。
展開 混凝土試塊如何留置？工程人必知！
（標養試塊）
四、筏板基礎階段
1、大體積筏板（板厚大于1m）
（1）標養試塊（GB50496-2018）
當一次連續澆筑不大于1000m3同配合比的大體積混凝土時，混凝土強度試件現場取樣不應少于10組。
當一次連續澆筑1000m3～5000m3同配合比的大體積混凝土時，超出1000m3的混凝土，每增加500m3取樣不應少于一組，增加不足500m3時取樣一組。
當一次連續澆筑大于5000m3同配合比的大體積混凝土時，超出5000m3的混凝土，每增加1000m3取樣不應少于一組，增加不足1000m3時取樣一組。
（2）抗滲試塊（GB50208-2011）
連續澆筑混凝土每500m3應留置一組6個抗滲試件，且每項工程不得少于兩組；采用預拌混凝土的抗滲試件，留置組數應視結構的規模和要求而定；
（3）600℃·d同條件試塊（GB50204-2015）
同一強度等級的同條件養護試件不宜少于10組，且不應少于3組。每連續兩層樓取樣不應少于1組；每2000m3取樣不得少于一組。
（4）冬期施工同條件試塊（GB50666-2011）
兩組。
2、普通筏板（板厚小于1m）
（1）標養試塊（GB50204-2015）
對同一配合比混凝土，取樣與試件留置應符合下列規定：
每拌制100盤且不超過100m3時，取樣不得少于一次；
每工作班拌制不足100盤時，取樣不得少于一次；
連續澆筑超過1000m3時，每200m3取樣不得少于一次；
每一樓層取樣不得少于一次；
每次取樣應至少留置一組試件。
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