樁筏的案例
樁筏基礎的三維數值模擬(3D Modeling of Piled Raft Foundation)---Part 1
1 引言
樁筏基礎(Piled Raft Foundation)是高層建筑普遍使用的基礎型式，因此樁筏基礎的受力以及沉降分析一直是樁基礎領域的研究課題，研究者們試圖尋求可靠的方法分析和預測樁筏基礎在載荷作用下的應力和變形。早期的研究大都基于現場試驗和簡化的彈性解給出建議，隨著巖土工程數值模擬技術的發展，現在能夠更全面地考慮樁筏基礎的受力特性，包括土的塑性變形(可以使用復雜的本構模型)以及樁-筏-土之間的相互作用。可以使用任何一種成熟的數值模擬軟件進行樁筏基礎分析，例如基于有限元(有限體積)法的FLAC3D, Plaxis, GTS NX，RS3或者基于p-y曲線的Group。本文展示了一個使用有限元進行樁筏基礎三維模擬的全過程，計劃分三部分完成。在Part 1，首先對樁筏基礎的研究作了簡要回顧，因為這些研究可以部分地檢驗數值模擬的結果是否合理，然后討論了項目的施工步驟(模擬步驟)設置、地下水設置以及地基土的材料屬性，側重理解模擬思路。
2 文獻回顧
這個文獻回顧沒有參考外部文獻，僅從GeotechSet數據集中提取了相關數據，一個詳細的總結保存在文件Piled Raft Foundation.txt中，下面對這個總結作簡要概括。
Hooper(1979), Cooke(1986), Leung and Radhakrishnan(1985) 進行了現場實測研究，觀察樁和筏所承受載荷的比例; Kuwabara(1989)提出了一個在均質土中樁筏基礎的彈性解; Clancy and Randolph(1993) 提出了一種樁筏基礎的近似分析方法，用來評估地基的整體剛度以及樁和筏的負載比例使用數值模擬方法；Yamashita(1998)，Chow(2001)， Prakoso(2001) 分別提出了不同的簡化方法分析了樁筏基礎。
展開 基于ABAQUS的地下室樁筏基礎抗沖切精細有限元分析
工程概況
本項目位移地鐵旁，由于地鐵隧道要求，結構地下室筏板基礎邊必須與地鐵邊線保持足夠的安全距離，因此結構的筏板在靠近地鐵一側不能挑出太大。這使得上部結構的最外側框架柱距離筏板邊界距離不滿足構造要求.設計時，通過牛腿將上部框架柱與下部地下室外墻連在一起，共同分擔上部結構傳來的豎向荷載，如圖1所示。采用ABAQUS軟件對樁筏基礎進行小震及等效中、大震作用下的有限分析，驗證該處理方式的安全性，分析不考慮土的有利作用，計算結果偏安全。
圖1 樁筏基礎布置圖
2 有限元模型
圖2 樁筏基礎有限元分析模型
根據圖1的結構樁筏基礎布置圖，分析模型取矩形虛線范圍內3個柱范圍筏板基礎為研究對象，模型平面尺寸為27mX9m。在ABAUQS軟件中建立有限元模型，模型如圖2所示，為排除邊界約束的影響，有限元分析結果以中間柱筏板為準。
2.1 混凝土及型鋼單元
混凝土及型鋼單元采用C3D4實體單元，中心區混凝土材料本構采用ABAQUS提供的損傷塑性(Concrete Damage Plasticity)模型，如圖3所示，考慮混凝土受壓和受拉損傷，材料參數根據《混凝土結構設計規范》取值。其余范圍混凝土采用彈性模型，僅考慮材料剛度對分析區域的影響，不考慮該部分混凝土進入塑性。其中，樁基及筏板混凝土材料C40，框架柱混凝土材料C60。
型鋼鋼管采用彈性模型，材料Q345。
圖3 ABAQUS混凝土損傷塑性模型
參考上海現代建筑設計（集團）有限公司技術中心編著的《動力彈塑性時程分析技術在建筑結構設計中的應用》，混凝土損傷程度可用混凝土損傷系數dc表征。C40混凝土損傷程度與對應的dc值關系如表1所示。
展開 優秀的布樁方式--變剛度調平
圖16 上海中心大廈樁位平面圖
圖17 上海中心大廈基樁長度示意
上海中心大廈采用了大直徑超長灌注樁，有別于金茂大廈（420 m）、上海環球金融中心（492 m）所采用的鋼管樁，持力層選擇層⑨2粉砂，因其土性較佳、承載力高、土質相對較均、持力層厚度有保證，但是鉆孔灌注樁鉆孔過程需要穿越相對厚的粉土和砂層，施工的成孔能力和鉆孔樁的質量是有必要進行多方面試驗的，因此通過現場試樁驗證成樁可行性及承載力取值，試樁載荷試驗加載至極限，采用分布式光纖量測樁身應變，同時為研究上海軟土地區大直徑超長灌注樁承載特性及荷載傳遞機理提供了有價值的數據，為上海軟土地區600 m超高層建筑首次采用灌注樁提供指導和技術支持。
上海中心變基樁剛度調平設計概要
北京中國尊大廈實例：樁筏基礎設計過程中，應用土與結構相互作用原理，將主塔樓與其相鄰裙房作為一個整體進行研究與分析，遵循差異沉降控制與協調的設計準則合理選擇樁端持力層并優化設計樁長、樁徑和樁間距，樁筏協同作用三維數值分析與樁筏基礎設計緊密結合，應用 PLAXIS 和 ZSOIL 數值分析軟件進行了地基土-樁-筏板-地下結構協同作用的精細計算分析，詳見文[16]（孫宏偉，常為華，宮貞超，王媛. 中國尊大廈樁筏協同作用計算與設計分析[J] . 建筑結構，2014(20)：第109～114頁）和《巖土工程進展與實踐案例選編》案例文獻：北京Z15地塊超高層建筑樁筏的數值計算與分析。
圖18 北京中國尊大廈樁筏協力基礎示意
圖19 北京中國尊大廈樁筏協力基礎平面
北京中國尊大廈樁與筏板基礎聯合變調平設計的構想與技術思路如圖20所示。主塔樓為樁筏基礎，其兩側的純地下室部分采用天然地基。
展開 ANSYS基于VC++6.0的二次開發ANSYS基于VC++6.0的二次開發與 相互作用分析在ANSYS中的實
本文首次利用ANSYS軟件的二次開發功能，以VC++6.0為工具，運用APDL語言，對ANSYS進行二次開發，編制框筒結構－樁筏基礎－土相互作用體系與地震反應分析程序。
2 程序杓頗勘?
針對某一實際工程問題，ANSYS所提供的APDL語言可對ANSYS軟件進行封裝。APDL語言即ANSYS軟件提供的參數化設計語言，它的全稱是ANSYS Parametric Design Language。 使用APDL語言可以更加有效地進行分析計算，可以輕松地進行自動化工作（循環、分支、宏等結構），而且，它是一種高效的參數化建模手段。使用APDL語言進行封裝的系統可以只要求操作人員輸入前處理參數，然后自動運行ANSYS進行求解。但完全用APDL編寫的宏還存在弱點。比如用APDL語言較難控制程序的進程，雖然它提供了循環語句和條件判斷語句，但總的來說還是難以用來編寫結構清晰的程序。它雖然提供了參數的界面輸入，但功能還不是太強，交互性不夠流暢。針對這種情況，本文用VC++6.0開發框筒結構－樁筏基礎－土相互作用有限元分析程序（簡稱LWS程序）。
本程序設計目標是利用VC++6.0對ANSYS進行封裝。用VC++6.0對ANSYS模擬框筒結構－樁筏基礎－土相互作用進行二次開發，用戶只需輸入諸如地震波、計算時間步長、阻尼比等物理性能參數等，系統就能自動調用ANSYS計算程序，自動進行網格劃分、地震動加載以及自動求解。該系統由于前臺開發友好、方便、易用的人機交互界面，對復雜的、難于理解和掌握的ANSYS命令流進行后臺封裝，因此，程序設計可讓即使從未認真學習過ANSYS軟件的工程設計人員也能很好地借助本系統進行結構抗震性能有限元分析，具有較強的處理實際問題能力。
用戶輸入計算參數，即可調用后臺的ANSYS命令進行計算，ANSYS把計算結果返回給用戶，進行后處理。
展開 
ANSYS基于VC++6.0的二次開發與相互作用分析在ANSYS中的實現
本文首次利用ANSYS軟件的二次開發功能，以VC++6.0為工具，運用APDL語言，對ANSYS進行二次開發，編制框筒結構－樁筏基礎－土相互作用體系與地震反應分析程序。
2 程序設計目標
針對某一實際工程問題，ANSYS所提供的APDL語言可對ANSYS軟件進行封裝。APDL語言即ANSYS軟件提供的參數化設計語言，它的全稱是ANSYS Parametric Design Language。 使用APDL語言可以更加有效地進行分析計算，可以輕松地進行自動化工作（循環、分支、宏等結構），而且，它是一種高效的參數化建模手段。使用APDL語言進行封裝的系統可以只要求操作人員輸入前處理參數，然后自動運行ANSYS進行求解。但完全用APDL編寫的宏還存在弱點。比如用APDL語言較難控制程序的進程，雖然它提供了循環語句和條件判斷語句，但總的來說還是難以用來編寫結構清晰的程序。它雖然提供了參數的界面輸入，但功能還不是太強，交互性不夠流暢。針對這種情況，本文用VC++6.0開發框筒結構－樁筏基礎－土相互作用有限元分析程序（簡稱LWS程序）。
本程序設計目標是利用VC++6.0對ANSYS進行封裝。用VC++6.0對ANSYS模擬框筒結構－樁筏基礎－土相互作用進行二次開發，用戶只需輸入諸如地震波、計算時間步長、阻尼比等物理性能參數等，系統就能自動調用ANSYS計算程序，自動進行網格劃分、地震動加載以及自動求解。該系統由于前臺開發友好、方便、易用的人機交互界面，對復雜的、難于理解和掌握的ANSYS命令流進行后臺封裝，因此，程序設計可讓即使從未認真學習過ANSYS軟件的工程設計人員也能很好地借助本系統進行結構抗震性能有限元分析，具有較強的處理實際問題能力。
用戶輸入計算參數，即可調用后臺的ANSYS命令進行計算，ANSYS把計算結果返回給用戶，進行后處理。
展開 專家解讀：后澆帶設置相關問題分析（附近10年成功經典工程案例）
其中一、二標段由中國建筑設計研究院設計，北京建工集團和北京城建集團施工，由9棟高層住宅樓、1個大型地下車庫等組成，地下均為3層，總建筑面積約32萬㎡，其中1~4號樓地上28層高83m，5~9號樓地上27層高72.4m，高層住宅采用CFG樁筏板基礎，車庫采用天然地基筏板基礎，按設計高層住宅最終沉降量不大于40mm，高層住宅與地下車庫之間設置沉降后澆帶，在2017年10月24日專家論證會討論決定不設沉降后澆帶。
三、四標段由北京市建筑設計研究院設計，北京城建道橋建設集團和中國建筑一局施工，由7棟高層住宅、大型地下車庫等組成，均為地下3層，總建筑面積25.38萬多㎡，其中1號、4號、5號地上27層高78.75m，2號、3號樓地上28層高81.65m，6號樓地上18層高52.65m，7號樓地上19層高55.55m，地下均為3層，高層住宅采用CFG樁筏板基礎，地下車庫采用天然地基筏板基礎，按設計高層住宅最終沉降量不大于50mm，高層住宅與地下車庫之間設置沉降后澆帶，在2017年11月3日專家論證會討論決定不設置沉降后澆帶。
實例四
北京南銀大廈位于北京朝陽區三元橋東南角，主樓地上31層地下2層，采用樁基礎，西側純地下室采用天然地基，主樓與純地下室之間不設置沉降后澆帶。
實例五
北京中國尊工程位于北京CBD核心區Z15地塊，主塔樓地上108層高528m，地下7層埋深約37m，采用樁筏基礎，主樓兩側純地下室采用天然地基，設計用變剛度調平方法使主塔樓與純地下室之間差異沉降量滿足規范要求，施工期間主塔樓與純地下室基礎之間不設置沉降后澆帶。
展開 樁基設計十大精髓，你知道嗎？
6.宜在概念設計的基礎上進行上部結構-基礎-樁土的共同作用分析，優化細部設計，差異沉降宜嚴于規范值，以提高耐久性可靠度。
七
樁基變剛度設計細則
1. 框筒結構
核心筒和外框柱的基樁宜按集團式布置于核心筒和柱下，以減小承臺內力和減小各部分相鄰影響。
以樁筏總承載力特征值與總荷載效應標準組合值平衡為前提，強化核心區，弱化外框區。核心區強化指數，對于核心區與外框區樁端平面豎向錯位或外框區柱下樁數不超過5根時，宜取1.05~1.15，外框為一排柱時取低值，二排柱時取高值；對于樁端平面處在同一標高且柱下樁數超過5根時，核心區強化指數宜取1.2~1.3，一排柱時取低值，二排柱時取高值。
外框區弱化指數根據核心區強化指數越高，外框區弱化指數越低的關系確定；或按總承載力特征值與總荷載標準值平衡，單獨控制核心區強化指數，使外框區弱化指數相應降低。
框剪，框支剪力墻，筒中筒結構形式，參框筒結構確定。
2. 剪力墻結構
剪力墻結構整體性好，墻下荷載分布較均勻，對于電梯井和樓梯間等荷載集度高處宜強化布樁。基樁宜布置于墻下，對于墻體交叉、轉角處應予以布樁，當單樁承載力較小，按滿堂布樁時，應強化內部，弱化外圍。
3. 樁基承臺設計
對變剛調皮設計的承臺，應按計算結果確定截面和配筋，其最小板厚和梁高，對于柱下梁板式承臺，梁的高跨比和平板式承臺板的厚跨比，宜取1/8；梁板式筏式承臺的板厚和最大雙向板區格短邊凈跨之比不宜小于1/16，且厚度不小于400mm；對于墻下平板式承臺厚跨比不宜小于1/20，且厚度不小于400mm；筏板最小配筋率應符合規范要求。
筏式承臺的選型，對于框筒結構，核心筒和柱下集團式布樁時，核心筒宜采用平板，外框區宜采用梁板式，對于剪力墻結構，宜采用平板。承臺配筋可按局部彎矩計算確定。
4.
展開 做設計，地基基礎有些小問題不得不注意！
15
15、設計樁筏基礎時，應考慮布樁位置對筏板內力的影響。樁筏基礎的樁的布置不能采取方格網布樁的形式，那樣只能作到總體大平衡，未能作到局部平衡，且樁的承載總合力與作用力重心之間的偏心會增大，對樁的受力不利，對筏板的承載力要求太高。設計上如果實在避免不了時，一定要相當程度的增大筏板的剛度，否則將造成筏板剪彎破壞，所以一定要注意作到局部平衡。
新規之下，基坑驗槽怎么驗？
? 對于增強體復合地基，應現場檢查樁位、樁頭、樁間土情況和復合地基施工質量檢測報告。
? 對于特殊土地基，應現場檢查處理后地基的濕陷性、地震液化、凍土保溫、膨脹土隔水、鹽漬土改良等方面的處理效果檢測資料。
3
樁基工程驗槽
? 設計計算中考慮樁筏基礎、低樁承臺等樁間土共同作用時，應在開挖清理至設計標高后對樁間土進行檢驗。
? 對人工挖孔樁，應在樁孔清理完畢后，對樁端持力層進行檢驗。對大直徑挖孔樁，應逐孔檢驗孔底的巖土情況。
驗槽方法
驗槽方法通常主要采用觀察法，而對于基底以下的土層不可見部位，要先輔以釬探法配合共同完成。
1
觀察法
? 觀察槽壁、槽底的土質情況，驗證基槽開挖深度，初步驗證基槽底部土質是否與勘察報告相符，觀察槽底土質結構是否被人為破壞。
? 基槽邊坡是否穩定，是否有影響邊坡穩定的因素存在，如地下滲水、坑邊堆載或近距離擾動等（對難于鑒別的土質，應采用洛陽鏟等手段挖至一定深度仔細鑒別）。
? 基槽內有無舊的房基、洞穴、古井、掩埋的管道和人防設施等。如存在上述問題，應沿其走向進行追蹤，查找其在基槽內的范圍、延伸方向、長度、深度及寬度。
? 在進行直接觀察時，可用袖珍式貫入儀或其他手段作為驗槽輔助。
展開 新規之下，基坑驗槽怎么驗？
? 對于增強體復合地基，應現場檢查樁位、樁頭、樁間土情況和復合地基施工質量檢測報告。
? 對于特殊土地基，應現場檢查處理后地基的濕陷性、地震液化、凍土保溫、膨脹土隔水、鹽漬土改良等方面的處理效果檢測資料。
3
樁基工程驗槽
? 設計計算中考慮樁筏基礎、低樁承臺等樁間土共同作用時，應在開挖清理至設計標高后對樁間土進行檢驗。
? 對人工挖孔樁，應在樁孔清理完畢后，對樁端持力層進行檢驗。對大直徑挖孔樁，應逐孔檢驗孔底的巖土情況。
驗槽方法
驗槽方法通常主要采用觀察法，而對于基底以下的土層不可見部位，要先輔以釬探法配合共同完成。
1
觀察法
? 觀察槽壁、槽底的土質情況，驗證基槽開挖深度，初步驗證基槽底部土質是否與勘察報告相符，觀察槽底土質結構是否被人為破壞。
? 基槽邊坡是否穩定，是否有影響邊坡穩定的因素存在，如地下滲水、坑邊堆載或近距離擾動等（對難于鑒別的土質，應采用洛陽鏟等手段挖至一定深度仔細鑒別）。
? 基槽內有無舊的房基、洞穴、古井、掩埋的管道和人防設施等。如存在上述問題，應沿其走向進行追蹤，查找其在基槽內的范圍、延伸方向、長度、深度及寬度。
展開 新規之下，基坑驗槽怎么驗？
? 對于增強體復合地基，應現場檢查樁位、樁頭、樁間土情況和復合地基施工質量檢測報告。
? 對于特殊土地基，應現場檢查處理后地基的濕陷性、地震液化、凍土保溫、膨脹土隔水、鹽漬土改良等方面的處理效果檢測資料。
3
樁基工程驗槽
? 設計計算中考慮樁筏基礎、低樁承臺等樁間土共同作用時，應在開挖清理至設計標高后對樁間土進行檢驗。
? 對人工挖孔樁，應在樁孔清理完畢后，對樁端持力層進行檢驗。對大直徑挖孔樁，應逐孔檢驗孔底的巖土情況。
驗槽方法
驗槽方法通常主要采用觀察法，而對于基底以下的土層不可見部位，要先輔以釬探法配合共同完成。
1
觀察法
? 觀察槽壁、槽底的土質情況，驗證基槽開挖深度，初步驗證基槽底部土質是否與勘察報告相符，觀察槽底土質結構是否被人為破壞。
? 基槽邊坡是否穩定，是否有影響邊坡穩定的因素存在，如地下滲水、坑邊堆載或近距離擾動等（對難于鑒別的土質，應采用洛陽鏟等手段挖至一定深度仔細鑒別）。
? 基槽內有無舊的房基、洞穴、古井、掩埋的管道和人防設施等。如存在上述問題，應沿其走向進行追蹤，查找其在基槽內的范圍、延伸方向、長度、深度及寬度。
? 在進行直接觀察時，可用袖珍式貫入儀或其他手段作為驗槽輔助。
展開 
新規之下，基坑驗槽怎么驗？
? 對于增強體復合地基，應現場檢查樁位、樁頭、樁間土情況和復合地基施工質量檢測報告。
? 對于特殊土地基，應現場檢查處理后地基的濕陷性、地震液化、凍土保溫、膨脹土隔水、鹽漬土改良等方面的處理效果檢測資料。
3
樁基工程驗槽
? 設計計算中考慮樁筏基礎、低樁承臺等樁間土共同作用時，應在開挖清理至設計標高后對樁間土進行檢驗。
? 對人工挖孔樁，應在樁孔清理完畢后，對樁端持力層進行檢驗。對大直徑挖孔樁，應逐孔檢驗孔底的巖土情況。
驗槽方法
驗槽方法通常主要采用觀察法，而對于基底以下的土層不可見部位，要先輔以釬探法配合共同完成。
1
觀察法
? 觀察槽壁、槽底的土質情況，驗證基槽開挖深度，初步驗證基槽底部土質是否與勘察報告相符，觀察槽底土質結構是否被人為破壞。
? 基槽邊坡是否穩定，是否有影響邊坡穩定的因素存在，如地下滲水、坑邊堆載或近距離擾動等（對難于鑒別的土質，應采用洛陽鏟等手段挖至一定深度仔細鑒別）。
? 基槽內有無舊的房基、洞穴、古井、掩埋的管道和人防設施等。如存在上述問題，應沿其走向進行追蹤，查找其在基槽內的范圍、延伸方向、長度、深度及寬度。
展開 【01 黏滯阻尼器減震設計篇】建筑消能減震技術規程 JGJ 297-2013應該注意的那些點
計算分析應考慮黏滯阻尼器安裝次序的影響【3.5.3】；
考慮主軸方向和斜交方向大于15°的抗側力構件方向的水平地震作用，根據結構特點考慮雙向地震作用和豎向地震作用【4.1.1】；
選波要求參見【劃重點與簡析】建筑隔震設計標準（GB/T 51408-2021）；
黏滯阻尼器的恢復力模型可采用麥克斯韋模型；
抗震驗算時，結構第i層的水平地震作用標準值的樓層剪力與第i層及以上的重力荷載代表值之比應大于樓層最小地震剪力系數【4.2.3】，即
8度和9度時建造于III、IV類場地，采用箱基、剛性較好的筏基和樁箱、樁筏聯合基礎的鋼筋混凝土高層消能減震結構，當結構基本自振周期處于特征周期的1.2倍～5倍范圍時，若計入地基與結構動力相互作用的影響，對剛性地基假定計算的水平地震剪力可根據高寬比進行折減，其層間變形可按折減后的樓層剪力計算【4.2.5】；
豎向地震作用應根據是否歸屬于9度高層消能減震結構、平板型網架屋蓋和跨度大于24m屋架、長懸臂和其他大跨度消能減震結構進行考慮【4.3】。
Q9消能子結構應該如何設計？
結構構件截面抗震驗算，應按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011執行；當進行罕遇地震作用下的抗震驗算時，結構構件承載力抗震調整系數均應采用1.0。懸臂墻驗算和消能子結構驗算時應當關注；
為保證黏滯阻尼器能有效發揮效用，消能子結構不宜設置過剛也不宜設置過柔，目前常采用性能化設計，以損傷來校核消能子結構設計是否滿足要求。
Q10黏滯阻尼器第三方檢測比例是多少？
對黏滯消能器，抽檢數量不少于同一工程同一類型同一規格數量的20%，且不應少于2個，檢測合格率為100%，該批次產品可用于主體結構。檢測合格后，消能器若無任何損傷、力學性能仍滿足正常使用要求時，可用于主體結構【5.6.1】。
?
展開 結構工程師如何避開設計中的86個坑
對于摩擦型樁，勘探孔的深度應符合下列規定：
①一般性勘探孔的深度應進入預計樁端持力層或預計最大樁端人土深度以下不小于3m；
②控制性勘探孔的深度應達群樁樁基(假想的實體基礎)沉降計算深度以下1～2m，群樁樁基沉降計算深度宜取樁端平面以下附加應力為上覆土有效自重壓力20％的深度，或按樁端平面以下(1～1.5)ｂ(ｂ為假想實體基礎寬度)的深度考慮。
樁身深度范圍內存在液化土層時，應根據深度和標貫數值折減摩阻力，詳樁基規范5.2.12條。宜對地質勘察報告中的折減系數進行復核。要求試樁時的承載力加上折減掉的承載力以及承臺底面以上部分的摩阻力的極限值。大于600mm的灌注樁，配筋長度不應小于樁長的2/3。有液化的地區應伸至液化土層底面以下。
19 中間夾有軟弱土層的情況要注意。
20 設計樁筏基礎時，應考慮布樁位置對筏板內力的影響。
21 樁筏基礎的樁的布置不能采取方格網布樁的形式，那樣只能作到總體大平衡，未能作到局部平衡，且樁的承載總合力與作用力重心之間的偏心會增大，對樁的受力不利，對筏板的承載力要求太高。
設計上如果實在避免不了時，一定要相當程度的增大筏板的剛度，否則將造成筏板剪彎破壞，所以一定要注意作到局部平衡。
22 當樁圍繞柱墻布置時，基本能保證樁群重心與結構重心一致。
23 當樁的端承力大于樁承載力的50%時，即為端承樁或摩擦端承樁。樁身鋼筋應有部分或全部通長。特別應注意在采用后壓漿技術時，本來是摩擦為主有可能變成端承為主。對階梯形承臺和錐形承臺，應注意抗剪計算寬度的取值。
24 預應力混凝土管樁在以下條件不應使用：
①對鋼結構和混凝土有強腐蝕性的場地。
②存在較厚中等或嚴重液化土層的場地。
③建筑結構無地下室(半地下室)，結構高度超過28m(10層以上)的建筑。
展開 西歐最高的碎片大廈是如何建造的？
南華大廈（原址建筑）原有的樁
新建造的樁和插入式鋼柱
正在施工的底板
核心筒建造到21層，地下室開挖結束
樁筏基礎和核心筒施工
基礎施工完成
結構方案
從工程師的角度來看，碎片大廈的外形是非常符合力學原理的。錐形最大限度地降低了風荷載的影響，并降低了建筑物的重心。
早期的高層建筑，傾向于使用鋼框架-核心筒建筑，使用鋼結構伸臂桁架連接核心筒巨柱。
