ansys應力變化的案例
彈性模量隨應力變化的引入及仿真 ￥500
本篇文檔以一多層路基為例，考慮了路基的面層（用粘彈性材料本構模型）以及基層（采用線彈性本構模型，彈性模量隨應力變化而變化），在移動荷載作用下，模擬了路基的應力和變形。本模型的重點在于考慮了結構的材料非線性，引入了彈性模量隨加載過程中結構本身的應力而變化的方程，即將E=f(sigmax,sigmay,sigmaz) 引入到本構模型中，由于彈性模量隨應力變化而變化，在每一步計算中，都需要將應力結果提取并通過引入的方程計算得到新的彈性模量，將新計算的彈性模量重新代入本構模型中進行計算，反復迭代。基于COMSOL軟件，本案例仿真結果如下所示：
感興趣的朋友可下載模型，歡迎交流。
展開 應力集中問題的考察---倒角處位移的變化
當網格細分時，倒角處應力會一直增加，但這種現象并不適用于位移。
換一句話說，當在此處網格細分時，位移值只是緩慢增加，而且會趨于收斂，下面舉例子以說明此問題。
仍舊取前面的例子如下圖。變截面軸在軸肩處倒角，左邊固定，而右邊加分布載荷，現在考察圖示關鍵點的位移變化情況。
可見，隨著網格的加密，該點的位移變化緩慢。
在第一次加密時，位移只有很緩慢的增長，0.32%,按照有限元分析3%的容許誤差，都可以認為此時已經達到正確解了。
但是我們依然連續加密網格，可以看到相對誤差逐漸減小，直到最后的0.02%,誤差已經相當小，完全可以認為收斂了。
把上述位移值用折線圖表達出來，結果是
也可以發現，結果的確趨于收斂。
可見，雖然有限元軟件并不能正確計算該點的應力，但是對于位移的計算卻是相當好的，從而位移值是可以相信的，但是應力的計算卻不容樂觀。
實際上，位移有限元法以位移作為基本求解變量，它在組裝方程以后，首先求出的是位移，然后基于幾何方程得到應變，再根據虎克定律得到應力。因此，位移是最精確的，而應變和應力則是通過求導數而得到，其精確性會降低。對于應力集中點，這尤其明顯。
這也提醒我們，在應力集中處，有限元軟件仍舊正確的計算了位移。而且我們可以相信，在應力集中點的附近，由于位移保持了連續性，因此應力也一定是保持連續的，基于這個原理我們可以推算該點的正確應力。
展開 帶根部裂紋齒輪嚙合過程的應力變化---動畫
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335581-adaptive.part1.rar
335582-adaptive.part2.rar
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344214-3v_2-2.rar
哈工大《Acta Materialia》: 孿晶生成過程中的局部應力張量變化！
然而，Luster-Morris因子僅僅是一個幾何關系，并不包含孿晶開動所需的應力信息。如果不考慮應力要素，就無法定量描述這一物理過程。此外，由于表征工具的滯后，研究人員一直無法直接觀測孿晶生成過程中晶粒內的局部應力變化，從而無法進一步理解材料的孿晶行為。
近日，哈工大蔣少松研究員與季華實驗室譚軍研究員通過原位高分辨EBSD拉伸，對上述這些問題給出了定量化的結論。相關成果以“The evolution of local stress during deformation twinning in a Mg-Gd-Y-Zn alloy”發表在金屬學期刊Acta Materialia上。
論文鏈接：
https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359645421008314
研究人員發現，在滑移誘導孿晶這一過程中，孿晶面上的切應力處在一個動態變化的過程。如圖1a所示，在形核階段，孿晶面上的切應力為正，此時應力方向沿著孿晶的剪切方向。而在孿晶長大后，孿晶面上的切應力變為負值。同時，研究人員通過測得的局部9個柯西應力張量，計算出開動孿晶的局部施密特因子，如圖1b所示。孿晶在形核前，晶粒內的局部施密特因子最大；孿晶生成后，局部施密特因子變小，甚至變為負值。
展開 
采用abaqus 和Hyper Graph繪制應力與外載荷變化曲線（1）
采用abaqus 和Hyper Graph繪制應力與外載荷變化曲線（1）
采用abaqus 和Hyper Graph繪制應力與外載荷變化曲線（2）
采用abaqus 和Hyper Graph繪制應力與外載荷變化曲線（2）
硅納米柱嵌鋰過程的塑性流動和原子尺度應力變化
（文：李澍）
圖1硅納米柱結構：嵌鋰前后的(a) 實心和(b)空心硅納米柱
圖2不同硅納米柱的嵌鋰過程：(a)非晶硅納米柱和(b?d)不同軸向取向的晶體硅納米柱
圖3硅納米柱嵌鋰過程中的能量最小化策略：(a)嵌鋰的硅納米柱中定義的三個區域；(b)四階段最小化示意圖；(c)用四種不同的極小化方法計算第四階段的勢能變化
圖4不同直徑實心非晶硅納米柱的模擬結果：(a)初始半徑為10.0nm的嵌鋰非晶硅納米柱的最終形狀；(b)非晶硅納米柱的體積膨脹率隨Li含量的變化；(c?f)完全嵌鋰后原子體積、原子徑向應力的分布(σr)、環向應力(σθ),、軸向應力(σz)沿徑向距離的分布；(g?i)不同嵌鋰階段的應力分布
圖5不同直徑的空心非晶硅納米柱的模擬結果；(a,b)嵌鋰過程中外徑和內徑的變化；(c?f)嵌鋰后原子體積、徑向應力、環向應力和軸向應力的分布
圖6 嵌鋰后后不同軸向晶體硅納米柱的實驗圖像和模擬結果：(a?c)嵌鋰后晶體硅納米柱不同晶體取向(?110?, ?100?, 以及?111?)的俯視SEM圖；(d?f)軸向取向晶體硅納米柱全區域(?110?, ?100?, 以及?111?)的變形形態及環向應力分布；(g?i)特定方向的環向應力分布
圖7晶體硅納米柱的塑性流動：(a?d)晶體硅納米柱中選定原子的軌跡；(e)不同嵌鋰階段變形Li3.75Si合金的原子剪切應變。
展開 ANSYS Fluent 管內相變化流動實例 附ANSYS Fluent UDF Manual下載
本例針對應用制作模型，通過ANSYS Fluent仿真軟件中多相流模塊VOF及Evaporation-Condensation來實現背景為空氣的液態水，受熱后形成水蒸氣的相變化過程。
模型如下。相變化為一瞬態仿真過程，我們啟動ANSYS Fluent Transient選項及定義Gravitational Acceleration重力方向，并啟動能量方程式Energy。
計算多相流動，我們開啟ANSYS Fluent中的多相流(Multiphase Model)模塊VOF，并采用Explicit。
Explicit實行Geo-Reconstruct離散方法，其特征如下：
網格質量的要求較Implicit為高
考慮表面張力(Surface Tension)問題時，較Implicit具備更高的準確性
Explicit及Implicit皆可設置穩態及瞬態計算，但考慮準確度及穩定性，Explicit建議僅用于瞬態
提升穩定性方面，Explicit時間步長控制采Courant Number, CFL方法，穩定性較Implicit高
CFL定義如下：
上述分子為前后時間步長變化率，分母為網格大小與當下速度的比值。也就是說，設置的時間步長越小，CFL會越小；單網格尺寸控制越小，CFL會越大；流動變化速度越小，CFL則會越小。
默認CFL限制為0.25，每次時間步長迭代都會監測當下CFL的數值，在ANSYS Fluent Console窗口中會顯示該數值。
展開 ANSYS知識普及4——如何施加函數變化的表面載荷 （ANSYS專家編輯，非原創，歡迎轉摘）
本人準備出一個ANSYS知識普及系列，將有用的網上資料歸攏，由于知識水平有限，不對之處請諒解。也歡迎各位網友提供好的資料分享，讓我們共同完成這個ANSYS知識普及系列。
編輯人：技術鄰ANSYS專家
業務咨詢網址：http://www.yqgqt.org.cn/content/other/402981
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聲 明:1、ANSYS知識普及系列中所有資料均來自網上；
2、如侵犯知識產權，請聯系ANSYS專家本人或者技術鄰，我將第一時間刪除。
小技巧：加本人關注，可以及時觀看本人發布的技術貼
ANSYS具有函數加載功能，可以很方便地在模型表面施加函數變化的各種載荷，在ANSYS中，也可以通過變通的方式來實現此功能，其思路是：
首先選定所要施加函數變化表面載荷的表面上的節點，利用ANSYS的參數數組和嵌入函數知識寫一簡單的命令流，定義好相應節點位置的面載荷值，然后通過在節點上施加面載荷來完成。
下面以在一圓柱表面施加函數變化載荷為例：
/prep7
et,1,45
cyl4,,,0.5,,,,3
vsweep,all
asel,s,loc,y,0.01,1
nsla
!
*get,nmax,node,,num,max,
*get,nmin,node,,num,min,
*afun,deg
*dim,t1,array,nmax,1,1,
csys,1
*do,k,nmin,nmax
*if,nsel(k),eq,1,then
t1(k)=1000*sin(ny(k))
*else
t1(k)=0
*endif
*enddo
!
sffun,pres,t1(1)
sf,all,pres,0
展開 ANSYS施加隨時間變化載荷的方法
ANSYS施加隨時間變化載荷的方法
長安CAE
1 概述
在用ANSYS計算時經常會遇到載荷隨時間變化的情況，比如隨時間而變化的力、溫度等，在處理此類問題時，即施加隨時間歷程而不同變化的載荷，比較常用的有兩種方法，一種是逐步加載，一種是利用載荷文件。
2 方法
逐步加載的方法適用于載荷變化不多的情況，比如圖1中，載荷曲線中的點僅有6個，（0,0），（0.0015,2.5），（0.025,2.5），（0.035,1.5），（0.045,1.5），（0.051,0），對于此種情況，采用逐步加載的方法還是比較適合的。
圖1 載荷曲線
具體加載時，在求解處理器里面，通過定義不同的time值，實現不同的時間點，對應此6個載荷點，方法如下：
Time,0.0015
!選擇對象施加載荷2.5
Time,0.025
!選擇對象施加載荷2.5
Time,0.035
!選擇對象施加載荷1.5
Time,0.045
!選擇對象施加載荷1.5
Time,0.051
!選擇對象施加載荷0
!求解……
在設置載荷增長方式時可以設置KBC的值為1，這樣ANSYS 在處理兩個時間點的載荷時采用線性的方法，即最后的施加的載荷肯定如圖1所示。
當載荷時間點特別多時，比如振動載荷，比如地震加速度這一類，數據特別多，采用重復加載的方法工作量太大，修改也不方便，此時比較好的選擇是利用載荷文件。
可以將載荷與對應的時間輸出到txt文件，如圖2所示，左邊一列是時間，右邊是對應的載荷數據。
圖2 載荷文件
ANSYS在施加載荷時，先讀取txt文件中的內容，保存成數組，然后通過循環遍歷數組的數據加載。
*Dim,Prs,array,2,22,0,,, !定義數組Prs
*Create,ansuitmp !
展開 ansys workbench 添加隨時間變化的載荷
問題描述：工件在實際工作中，載荷會隨著時間發生變化。本帖對對平板進行隨時間變化的載荷進行分析。
分析類型：結構靜力學
分析平臺：ANSYS Workbench 17.2
分析人：技術鄰 一無所有就是打拼的理由
技術難點：隨時間變化載荷的施加
業務咨詢網址：http://www.yqgqt.org.cn/b/218
平板模型：
邊界條件：兩端固定，上表面施加隨時間變化的正弦拉力。
在正弦載荷下平板的應力變化
變形云圖
應力
ansys優化，因變量和目標函數都沒有變化【急】【急】
ansys優化，因變量和目標函數都沒有變化【急】【急】
ansys優化之后，為什么只有自變量發生了變化，而因變量和目標函數都沒有變化，還是和初始值一樣？也進行了四五十次的迭代，也有顯示最優解，只是因變量和目標函數都沒有變化，疑惑中。
如何在ANSYS WORKBNCH中施加一個同時隨時間和空間變化的載荷
也可以查看隨著時間而變化的變形動畫。
歡迎關注微信公眾號：ANSYSABAQUS
ANSYS后處理中的應力與屈服準則！
ansys后處理該看的那些應力
01
應力
材料發生形變時，內部產生了大小相等但方向相反的反作用力，抵抗外力把分布內力在一點的集度稱為應力 (Stress)，應力與微面積的乘積即微內力或物體由于外因（受力、濕度變化等）而變形時，在物體內各部分之間產生相互作用的內力，以抵抗這種外因的作用，并力圖使物體從變形后的位置回復到變形前的位置。我們分析后查看應力，目的就是在于確定該結構的承載能力是否足夠。那么承載能力是如何定義的呢？比如混凝土、鋼材，應該就是用萬能壓力機進行的單軸破壞試驗吧。也就是說，我們在ANSYS計算中得到的應力，總是要和單軸破壞試驗得到的結果進行比對的。所以，當有限元模型本身是一維或二維結構時，通過查看某一個方向，如plnsol,s,x 等，是有意義的。但三維實體結構中，應力分布要復雜得多，不能僅用單一方向上的應力來代表結構此處的確切應力值——就出現了強度理論學說。
材料力學中的四種強度理論
01
最大拉應力強度理論
該理論認為，材料破壞的主要因素是最大拉應力，無論何種狀態，只要最大拉應力達到材料的單向拉伸斷裂時的最大拉應力，則材料斷裂。其中，某點的最大拉應力數值，就是其第一主應力數值。
展開 ANSYS后處理中的應力與屈服準則
ansys后處理該看的那些應力
01
應力
材料發生形變時，內部產生了大小相等但方向相反的反作用力，抵抗外力把分布內力在一點的集度稱為應力 (Stress)，應力與微面積的乘積即微內力或物體由于外因（受力、濕度變化等）而變形時，在物體內各部分之間產生相互作用的內力，以抵抗這種外因的作用，并力圖使物體從變形后的位置回復到變形前的位置。我們分析后查看應力，目的就是在于確定該結構的承載能力是否足夠。那么承載能力是如何定義的呢？比如混凝土、鋼材，應該就是用萬能壓力機進行的單軸破壞試驗吧。也就是說，我們在ANSYS計算中得到的應力，總是要和單軸破壞試驗得到的結果進行比對的。所以，當有限元模型本身是一維或二維結構時，通過查看某一個方向，如plnsol,s,x 等，是有意義的。但三維實體結構中，應力分布要復雜得多，不能僅用單一方向上的應力來代表結構此處的確切應力值——就出現了強度理論學說。
材料力學中的四種強度理論
01
最大拉應力強度理論
該理論認為，材料破壞的主要因素是最大拉應力，無論何種狀態，只要最大拉應力達到材料的單向拉伸斷裂時的最大拉應力，則材料斷裂。
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