大壩應(yīng)力分析的案例
三維心墻堆石大壩應(yīng)力分析
a） 模型底部約束
b） y向約束
圖4 大壩邊界條件
4. 網(wǎng)格劃分
單元類型選擇C3D8R，全局種子密度設(shè)為5，網(wǎng)格如圖5所示。
圖5 大壩有限元網(wǎng)格劃分
5. 結(jié)果分析與結(jié)論
（1） 由圖6可見，大壩應(yīng)力分布有較好的規(guī)律：離開壩面距離越遠(yuǎn)，應(yīng)力值越高。
（2）由于壩殼和心墻的模量差異，小主應(yīng)力等值線（巖土工程中的大主應(yīng)力）在心墻和壩殼之間呈駝峰狀分布，即出現(xiàn)了“拱效應(yīng)”。
（3）豎向位移心墻處較大，兩側(cè)較小。
圖6 結(jié)果云圖
附：
計算機(jī)性能：
計算耗時：
展開 midas GTS NX能做什么？有什么特點(diǎn)？
midas gts nx是韓國開發(fā)的一款巖土有限元分析軟件，致力于二維、三維巖土有限元分析，包括靜力施工階段分析，邊坡分析，滲流固結(jié)分析，動力分析，廣泛應(yīng)用于隧道與基坑計算、市政地鐵車站、礦山巷道開挖、大壩應(yīng)力分析、爆破分析、列車移動荷載分析、巖土滲流計算、巖土動力分析、荷載結(jié)構(gòu)計算等巖土有限元分析。使用人群大多為高校研究人員和設(shè)計院相關(guān)從業(yè)人員。
Midas在中國分公司為為北京邁達(dá)斯技術(shù)有限公司( MIDAS IT)，在巖土領(lǐng)域有midas GTS NX, midas SOILWORKS, midas XD三款軟件，其中soilworks致力于解決巖土二維有限元分析，致力于解決基坑的平面剖面分析設(shè)計力計算，并可以接入midas gts計算。 作為一款有限元軟件，midas gts nx解決巖土有限元計算，基于有限元連續(xù)介質(zhì)理論，對于一些非有限元問題，例如涌水問題，裂隙張開度問題，是不能解決的，或者說計算出來效果不佳。有別于通用有限元計算軟件ansys，abaqus等，midas gts nx是一款巖土類專業(yè)計算軟件,因此軟件中設(shè)置了一些建模助手，例如隧道截面助手，隧道建模助手，錨建模助手，施工階段助手，土工實(shí)驗(yàn)助手，界面助手等。 行業(yè)內(nèi)其他巖土專業(yè)計算軟件，有FLAC, PLAXIS還有國產(chǎn)的理正等，各有優(yōu)勢。
midas gts的主要優(yōu)勢為強(qiáng)大的前后處理功能，軟件界面友好，界面交互操作簡便易懂，學(xué)習(xí)周期短。midas gts nx有豐富的接口，可以導(dǎo)入BIM格式的實(shí)體文件，midas家族其他軟件建立的結(jié)構(gòu)文件( 例如midas gen的mxt文件)，CAD文件進(jìn)行結(jié)構(gòu)與巖土的協(xié)同分析。其強(qiáng)大的建模功能，可以使用地形數(shù)據(jù)生成器結(jié)合鉆孔數(shù)據(jù)建立真實(shí)地形與地層分界面，并結(jié)合擴(kuò)展-切割-布爾運(yùn)算等功能，建立真實(shí)的分析工況。
展開 [會議論文]隨機(jī)有限元法和響應(yīng)面法在大壩可靠度分析中的應(yīng)用
隨機(jī)有限元法和響應(yīng)面法在大壩可靠度分析中的應(yīng)用（會議論文）
隨機(jī)有限元法和響應(yīng)面法在大壩可靠度分析中的應(yīng)用.pdf
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GeoStudio工程應(yīng)用實(shí)例之76 San Fernando大壩上游壩體地震響應(yīng)分析
GeoStudio工程應(yīng)用實(shí)例之76 San Fernando大壩上游壩體地震響應(yīng)分析（中仿視頻操作和中文PPT說明文件）
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美國南加利福尼亞在1971年時遭遇了一場大地震，位于該地區(qū)的San Fernando大壩上游壩體在地震中受到了一定程度的破壞。本例即通過模擬大壩在地震中的動力響應(yīng)來展示QUAKE/W在這方面的應(yīng)用。 模型剖面圖如下所示：
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談?wù)勶w機(jī)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)應(yīng)力分析技術(shù) 附實(shí)用飛機(jī)結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析及尺寸設(shè)計下載
由于早期計算機(jī)軟硬件的限制，早期的有限元方法使用繁瑣，功能有效，只能進(jìn)行小規(guī)模的簡單分析。
早期有限元分析前后置處理極為繁瑣，建網(wǎng)格模型靠手工，獲得結(jié)果靠打印，真可以說是“有限元，無限煩”。上世紀(jì)90年代逐步發(fā)展起來了自動網(wǎng)格劃分技術(shù)，大大提高了建模效率，使以準(zhǔn)確獲得局部細(xì)節(jié)應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)為目的的細(xì)節(jié)分析成為可能。
4結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)分析概述
結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)分析相對于以獲得諸如飛機(jī)結(jié)構(gòu)的復(fù)雜結(jié)構(gòu)總體受力與傳力為目的的總體分析有以下特點(diǎn)：
以獲得受力結(jié)構(gòu)局部細(xì)節(jié)準(zhǔn)確的變形、應(yīng)力/應(yīng)變等力學(xué)特性為目的；
相對總體分析，細(xì)節(jié)分析關(guān)注局部細(xì)節(jié)，一般是在總體分析的基礎(chǔ)上，采用相對較細(xì)的網(wǎng)格，來考慮總體分析中無法考慮的局部因素；所用單元一般是3D，但也可以是2D的，甚至是1D；
由于分析能力的提高，現(xiàn)在細(xì)化分析范圍越來越大，簡單結(jié)構(gòu)可以做到全結(jié)構(gòu)級的仿真分析。
由于通常人們主要關(guān)心應(yīng)力，細(xì)節(jié)分析又常稱為細(xì)節(jié)應(yīng)力分析。隨著計算機(jī)軟硬件的發(fā)展，細(xì)節(jié)分析在功能和規(guī)模上得到了很大發(fā)展。
下面是細(xì)節(jié)分析示例。
展開 一個模型學(xué)習(xí)Workbench應(yīng)力分析（不含壓力容器應(yīng)力分析）
本文所指的應(yīng)力分析是指如下：
本文要細(xì)致解釋的欄目如下：
本文用一根圓截面梁示例，截面直徑為10mm，固定一端，另一端受100N作用力：
01 提取跨中正應(yīng)力，根據(jù)理論計算為101.86MPa；
仿真結(jié)果如下：
02 提取跨中切應(yīng)力，根據(jù)理論計算為1.698MPa；
仿真結(jié)果如下：
03 跨中截面的另一個切應(yīng)力，理論上為零；
仿真結(jié)果如下：
04 跨中等效應(yīng)力（切應(yīng)力都不大，主要是彎曲正應(yīng)力）
仿真結(jié)果如下：
05 第一主應(yīng)力，也就是彎曲正應(yīng)力（主應(yīng)力沒有標(biāo)示方向）
仿真結(jié)果如下：
固定一端，另一端受1000N.mm的力矩：
06 提取跨中切應(yīng)力，仿真結(jié)果如下：
最大切應(yīng)力為5.13MPa是沒有問題的，但是用整體直角坐標(biāo)系來查看切應(yīng)力是不方便的，需要改成極坐標(biāo)系。如下圖所示：
07 正應(yīng)力，仿真如下：
展開 針對某袋除塵器整體進(jìn)行ABAQUS有限元分析，考慮九項(xiàng)載荷工況，分析設(shè)備靜應(yīng)力、熱應(yīng)力、變形及熱膨脹數(shù)值 ￥15
某袋除塵殼體結(jié)構(gòu)選型如下：
箱體板厚5mm
箱體角柱：角鋼L90*56*8
箱體加強(qiáng)筋：角鋼L90*56*6
花板厚6mm
花板下加強(qiáng)筋：橫向?yàn)楸怃?0*6，縱向?yàn)楸怃?00*6
箱體中間支撐管：鋼管Φ60*5
圖1 袋除塵殼體結(jié)構(gòu)示意圖
2、 建立模型
按照殼體結(jié)構(gòu)示意圖建立幾何模型如圖2所示。
圖2 建立幾何模型
三、約束條件及載荷
立柱底部約束如圖3所示。
圖3 立柱底部邊界約束
載荷：
（1）自重（軟件考慮）；
（2） 頂部載荷：檢修載（按400kg/m2）；
（3） 花板處載荷：濾袋、濾籠、濾袋積灰（積灰厚度按5mm）共3.06t；
（4） 灰斗積灰重：滿灰9.6t；
（5） 保溫載荷：按25kg/m2；
（6） 負(fù)壓11000Pa或正壓8000Pa兩種工況分別施加；
（7） 煙道及檢修平臺載荷：上煙道（出氣端）900kg，下煙道（進(jìn)氣端）
400kg，上中下三層檢修平臺檢修載荷均為400×2.85×3.25=3705kg。
注：此項(xiàng)載荷殼體和鋼支架各占一半。
（8） 灰斗卸灰口載荷（方向按照幾何模型坐標(biāo)系）：FX=4700N，F(xiàn)Y=3500N，F(xiàn)Z=-4700N，MX=3690N.m，MY=4800N.m，MZ=5540N.m。
（9） 頂部牛腿處檢修荷載：單個牛腿處載荷為1t，頂板為260×260，轉(zhuǎn)化為面壓添加，面壓為1×10×1000/260/260=0.148N/mm2。
下圖4所示為載荷添加圖示：
（a）負(fù)壓11000Pa （b）正壓8000Pa （c）花板處載荷
展開 Abaqus帶螺紋螺栓接觸應(yīng)力分析淺析 Abaqus帶螺紋螺栓接觸應(yīng)力分析淺析
在實(shí)際情況下，很多結(jié)構(gòu)都采用螺栓連接的方式，如何考慮螺栓連接、對連接螺栓的分析計算是個難點(diǎn)。目前的常規(guī)做法通常有兩種：1.簡化，用RBE2和beam梁來代替螺栓，這樣不能反映連接螺栓真實(shí)應(yīng)力，圖1為某結(jié)構(gòu)連接螺栓簡化的beam梁應(yīng)力云圖，沒有接觸應(yīng)力：
.直接做出來螺栓螺紋采用接觸分析，雖然得出的結(jié)果很精確，但這樣前處理工作量大（螺栓和螺紋用六面體網(wǎng)格建模）、計算量大（接觸收斂困難），如圖為某結(jié)構(gòu)帶螺紋螺栓和連接件模型（圖2）和計算得出的結(jié)果（圖3）：
圖3 計算結(jié)果
那么，有什么好辦法可以不用簡化帶螺紋螺栓，不用直接做出帶螺紋螺栓，又能得到足夠精確的結(jié)果？
運(yùn)用大型通用非線性有限元分析軟件Abaqus，只需要在接觸定義中設(shè)置跟實(shí)際螺紋形狀有關(guān)聯(lián)的參數(shù)，如牙角、螺距、螺栓小徑等，就可以模擬真實(shí)的連接螺栓接觸狀況。既可以得到足夠精確的分析結(jié)果，又節(jié)省了時間專注進(jìn)行其他的分析設(shè)置。如圖4，為連接螺栓接觸來定義帶螺紋螺栓：
圖4 連接螺栓接觸來定義帶螺紋螺栓
圖5為某結(jié)構(gòu)直徑10MM的帶螺紋的連接螺栓接觸壓力分布云圖：
圖5 某結(jié)構(gòu)直徑10mm帶螺紋的連接螺栓接觸壓力分部云圖
展開 邊坡穩(wěn)定分析的總應(yīng)力法與有效應(yīng)力法
土體的抗剪強(qiáng)度參數(shù)的恰當(dāng)選取是影響土坡穩(wěn)定分析成果可靠性的主要因素。原則: (1)盡可能采用有效應(yīng)力方法；(2)試驗(yàn)條件盡量符合土體的實(shí)際受力和排水條件。
一. 兩種分析方法
有效應(yīng)力法：計算過程中，采用有效應(yīng)力進(jìn)行分析，使用有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)、
總應(yīng)力法：計算過程中，采用總應(yīng)力進(jìn)行分析，使用總應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)或、以土石壩邊坡穩(wěn)定分析中的控制時期介紹兩種方法的應(yīng)用。
二. 穩(wěn)定滲流期土壩堤防抗滑安全系數(shù)
穩(wěn)定滲流期壩體內(nèi)形成穩(wěn)定的滲透流網(wǎng)，如圖2.30所示。各點(diǎn)孔隙水壓力能夠確定，因此，原則上應(yīng)該采用有效應(yīng)力法分析。因?yàn)闆]有一種實(shí)驗(yàn)方法能夠模擬這種狀態(tài)下土體中的有效應(yīng)力和孔隙水壓力分配。
展開 熱應(yīng)力專題 | 間接法熱應(yīng)力分析-以保溫管道為例
導(dǎo)讀：利用間接法計算熱應(yīng)力，首先進(jìn)行熱分析，然后將求得的節(jié)點(diǎn)溫度作為體載荷施加在結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析中。熱分析可以是瞬態(tài)的，也可以是穩(wěn)態(tài)的，當(dāng)熱分析是瞬態(tài)時，需要找到溫度梯度最大的時間點(diǎn)，并將該時間點(diǎn)的結(jié)構(gòu)溫度場作為體載荷施加到結(jié)構(gòu)上。
由于間接法可以使用所有熱分析和結(jié)構(gòu)分析的功能，所以對大多數(shù)情況都推薦使用該方法。
一、問題描述
某液體管路內(nèi)部通有液體，外部包有保溫層，保溫層與空氣接觸，圖中尺寸單位mm。已知管路由鑄鐵制造，其導(dǎo)熱系數(shù)為70 W/(m·℃)，彈性模量為200 GPa，泊松比為0.3，熱膨脹系數(shù)為1.2×10-5 /℃；保溫層的導(dǎo)熱系數(shù)為0.02 W/(m·℃)，彈性模量為20 GPa，泊松比為0.4，熱膨脹系數(shù)為1.2×10-5 /℃；管路內(nèi)液體壓力0.3 MPa，溫度為70 ℃，對流換熱系數(shù)為1 W/(m2·℃)；空氣溫度為-40 ℃，對流換熱系數(shù)為0.5 W/(m2·℃)。試分析管路內(nèi)熱應(yīng)力情況。
問題分析：根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，采用軸對稱單元計算。軸對稱模型在第一象限建模，對稱軸是Y軸，XYZ分別表示徑向、軸向和周向（環(huán)向）。熱分析用PLANE77熱單元，結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析用PLANE183單元。
計算結(jié)果：有保溫層，熱分析后管道的溫度為45.1℃。內(nèi)壓與溫差作用下，應(yīng)力見各向應(yīng)力云圖、第三強(qiáng)度和第四強(qiáng)度相當(dāng)應(yīng)力云圖。
展開 ABAQUS熱應(yīng)力分析 附ABAQUS中初始地應(yīng)力的施加下載
熱應(yīng)力分析過程
ABAQUS 提供三種熱應(yīng)力分析程序：
1. 順序耦合熱應(yīng)力分析，最常用的方法
? 當(dāng)應(yīng)力是由熱量場存在造成的，并且熱求解過程與應(yīng)力狀態(tài)無關(guān)，也就是說應(yīng)力依賴于熱產(chǎn)生，而熱并不依賴位移。
? 需要跑兩個分析: 先分析熱傳導(dǎo)，再將溫度結(jié)果導(dǎo)熱應(yīng)力分析
? 熱分析的結(jié)果，如溫度(位置，時間的函數(shù))被讀入應(yīng)力分析，作為一個預(yù)定義場。
2. 完全耦合熱應(yīng)力分析，最常用的方法
? 應(yīng)力依賴于溫度場并且溫度也依賴于應(yīng)力場。
? 只需要跑一個析。
3.
展開 
邊坡穩(wěn)定分析的總應(yīng)力法與有效應(yīng)力法
土體的抗剪強(qiáng)度參數(shù)的恰當(dāng)選取是影響土坡穩(wěn)定分析成果可靠性的主要因素。原則: (1)盡可能采用有效應(yīng)力方法；(2)試驗(yàn)條件盡量符合土體的實(shí)際受力和排水條件。
一. 兩種分析方法
有效應(yīng)力法：計算過程中，采用有效應(yīng)力進(jìn)行分析，使用有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)、
總應(yīng)力法：計算過程中，采用總應(yīng)力進(jìn)行分析，使用總應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)或、以土石壩邊坡穩(wěn)定分析中的控制時期介紹兩種方法的應(yīng)用。
二. 穩(wěn)定滲流期土壩堤防抗滑安全系數(shù)
穩(wěn)定滲流期壩體內(nèi)形成穩(wěn)定的滲透流網(wǎng)，如圖2.30所示。各點(diǎn)孔隙水壓力能夠確定，因此，原則上應(yīng)該采用有效應(yīng)力法分析。因?yàn)闆]有一種實(shí)驗(yàn)方法能夠模擬這種狀態(tài)下土體中的有效應(yīng)力和孔隙水壓力分配。
展開 熱應(yīng)力專題 | 間接法熱應(yīng)力分析-以保溫管道為例
導(dǎo)讀：利用間接法計算熱應(yīng)力，首先進(jìn)行熱分析，然后將求得的節(jié)點(diǎn)溫度作為體載荷施加在結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析中。熱分析可以是瞬態(tài)的，也可以是穩(wěn)態(tài)的，當(dāng)熱分析是瞬態(tài)時，需要找到溫度梯度最大的時間點(diǎn)，并將該時間點(diǎn)的結(jié)構(gòu)溫度場作為體載荷施加到結(jié)構(gòu)上。
由于間接法可以使用所有熱分析和結(jié)構(gòu)分析的功能，所以對大多數(shù)情況都推薦使用該方法。
一、問題描述
某液體管路內(nèi)部通有液體，外部包有保溫層，保溫層與空氣接觸，圖中尺寸單位mm。已知管路由鑄鐵制造，其導(dǎo)熱系數(shù)為70 W/(m·℃)，彈性模量為200 GPa，泊松比為0.3，熱膨脹系數(shù)為1.2×10-5 /℃；保溫層的導(dǎo)熱系數(shù)為0.02 W/(m·℃)，彈性模量為20 GPa，泊松比為0.4，熱膨脹系數(shù)為1.2×10-5 /℃；管路內(nèi)液體壓力0.3 MPa，溫度為70 ℃，對流換熱系數(shù)為1 W/(m2·℃)；空氣溫度為-40 ℃，對流換熱系數(shù)為0.5 W/(m2·℃)。試分析管路內(nèi)熱應(yīng)力情況。
問題分析：根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，采用軸對稱單元計算。軸對稱模型在第一象限建模，對稱軸是Y軸，XYZ分別表示徑向、軸向和周向（環(huán)向）。熱分析用PLANE77熱單元，結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析用PLANE183單元。
計算結(jié)果：有保溫層，熱分析后管道的溫度為45.1℃。內(nèi)壓與溫差作用下，應(yīng)力見各向應(yīng)力云圖、第三強(qiáng)度和第四強(qiáng)度相當(dāng)應(yīng)力云圖。
展開 管道應(yīng)力分析規(guī)范更新影響ASME B31.3 應(yīng)力范圍及其對管道設(shè)計的影響
B31.3 附錄 W 規(guī)則引用了更復(fù)雜的 ASME 第 VIII 部分，Div 2 焊接疲勞曲線（因?yàn)?B31 參考方程是環(huán)向?qū)雍缚p），但產(chǎn)生的斜率和平均曲線與 “Markl 疲勞方法和 ASME 管道應(yīng)力強(qiáng)化因子的實(shí)驗(yàn)評估”以及上面的公式 3。
準(zhǔn)確確定高循環(huán)管道系統(tǒng)中的許用應(yīng)力
斜率從 5 更改為 3，正確降低了許用應(yīng)力，并消除了循環(huán)次數(shù)超過 40,000 次的循環(huán)管道系統(tǒng)的不保守性質(zhì)。
應(yīng)力范圍系數(shù)的更改基于“Markl 疲勞方法和 ASME 管道應(yīng)力強(qiáng)化系數(shù)的實(shí)驗(yàn)評估”論文，該論文通過 Paulin 研究小組實(shí)驗(yàn)室使用懸臂梁和非加固預(yù)制三通進(jìn)行的大量疲勞測試進(jìn)行了驗(yàn)證。 目的是確定更廣泛的循環(huán)范圍以建立更好的曲線擬合。 結(jié)果表明曲線的斜率與 A.R.C. 的斜率不同。 馬克最初是通過疲勞測試在他的發(fā)現(xiàn)中做出預(yù)測的。
圖 2： 環(huán)焊縫與 Markl 曲線之間的平均曲線比較
因此，確定了最佳曲線擬合，并表明應(yīng)力范圍曲線擬合應(yīng)為 Sf = 2330N-0.335，以獲得最準(zhǔn)確的許用應(yīng)力預(yù)測。 這些更新的斜率進(jìn)一步符合 ASME 第 VIII 部分第 2 部分第 5 部分焊接疲勞曲線以及世界各地使用的大多數(shù)其他焊接疲勞曲線。
START管道應(yīng)力分析軟件和Nozzle FEM局部應(yīng)力軟件和 B31 一致
START 管道應(yīng)力分析軟件和Nozzle FEM局部應(yīng)力分析軟件解決方案實(shí)施了 2022 年 B31.3 版本規(guī)范中現(xiàn)已發(fā)布的斜率更改，用戶可以在 ASME B31.3 和 ASME B31.1 的各種管道規(guī)范版本之間切換 。
展開 Moldex3D模流分析之應(yīng)力分析模組
應(yīng)力分析簡介
應(yīng)力分析是CAE應(yīng)用中最重要的模擬分析之一。材料與結(jié)構(gòu)中的應(yīng)力與應(yīng)變是在一些邊界條件（Boundary Condition, B.C.）下計算，例如：力、負(fù)載及位移。使用應(yīng)力分析，可了解在一定的外力如溫度或位移等情況下，產(chǎn)品機(jī)械行為如變形或強(qiáng)度等，將如何變化。塑料產(chǎn)品的機(jī)械行為不僅取決于材料的機(jī)械性質(zhì)，也大幅受到制造過程的影響。在射出成型塑件中，因射出過程而產(chǎn)生的一些現(xiàn)象或缺陷，應(yīng)在后續(xù)的應(yīng)力分析中加以考慮與估算。這些現(xiàn)象或缺陷包含所謂的流動殘留應(yīng)力（例如：纖維配向效果、分子配向效果等）、熱殘留應(yīng)力、縫合線、翹曲等等。塑料產(chǎn)品的應(yīng)力分析若不考慮制程引發(fā)的因素，將無法產(chǎn)生正確的分析結(jié)果。
Moldex3D提供Moldex3D應(yīng)力分析模塊，能考慮與計算上述由制程引發(fā)之因素，也提供型芯偏移與模座變形分析，能模擬塑件嵌件（或模具嵌件）與模座組件在充填時因壓力不平衡所造成的偏移。由于同時考慮型芯偏移、模穴與模座網(wǎng)格的變形結(jié)果，因此能準(zhǔn)確預(yù)測在成型制程中嵌件的偏移問題，更全面評估具塑件嵌件的模型充填條件設(shè)定。這些分析結(jié)果能決定最佳澆口位置與射壓，以減少模仁的移動并強(qiáng)化型芯偏移的控制。當(dāng)應(yīng)力與變形的分析結(jié)果是在不同的成型條件下，模座組件將會列入考慮之中，進(jìn)而能改善模具結(jié)構(gòu)以減少變形程度。
Moldex3D應(yīng)力分析模塊功能導(dǎo)覽
Moldex3D應(yīng)力分析模塊能讓用戶在射出成型分析之前或之后立即執(zhí)行線性應(yīng)力分析。應(yīng)力分析不需要其他分析結(jié)果即可執(zhí)行。然而，如果有其他分析結(jié)果，一些數(shù)據(jù)如流動殘留應(yīng)力等能在應(yīng)力分析中被考慮為初始內(nèi)應(yīng)力。Moldex3D應(yīng)力分析模塊提供三種穩(wěn)態(tài)邊界條件的類型：力、壓力及位移。
針對型芯偏移，Moldex3D能讓使用者快速且準(zhǔn)確分析不同組件的交互行為，進(jìn)而優(yōu)化產(chǎn)品設(shè)計。
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