abaqus靜剛度
關注創建者：王靖雯 創建時間：2023-02-27
abaqus靜剛度的實例教程
圖3 懸置有限元建模
2.3 懸置靜剛度分析
此動力總成懸置系統為四點支撐結構，發動機側懸置、變速箱側懸置及前后懸置，作為前懸置，主要考慮其主方向X 和Z 向的剛度。本文主要考慮其Z 向的剛度要求。
在ABAQUS 軟件中計算得到失效懸置Z 向剛度曲線如圖4 所示。在懸置線性段，Z 向力-位移曲線測試值、計算值與目標值吻合較好；由于在大位移下橡膠主簧發生較大變形，網格變形嚴重，計算不易收斂，故一般計算出懸置的拐點即能得出懸置的非線性特性。將懸置測試、計算與目標線性段靜剛度分別為71N/mm，65N/mm 與68N/mm，可知計算值和目標值的誤差控制在10%以內。
圖4 失效懸置力-位移曲線
2.4 懸置應變分析
在失效懸置Z 方向加載疲勞工況載荷力（拉壓載荷），找出主簧最大應變集中處的應變，如圖5 所示。
圖5 失效懸置應變分析結果
從上圖可以看出，在疲勞工況載荷下，懸置Z 向上拉的最大應變是0.436，懸置Z 向下壓的最大應變是0.621；采用ABAQUS計算出的應變集中位置與圖1 中實際零件疲勞破壞位置一致，在一定程度上說明采用ABAQUS 計算懸置在疲勞工況下的應變來反映其疲勞特性是可行的。
3 懸置新結構設計更改
3.1 懸置新老結構更改對比
針對老結構懸置的失效，在失效懸置基礎上對其結構進行更改，重新設計了另外一種新結構懸置，新老結構差異對比如圖6 所示。
圖6 新老懸置結構對比
3.2 新結構懸置靜剛度分析
對新結構懸置按照前述有限元邊界與材料本構計算其靜剛度，其結果如圖7 所示，因橡膠主簧結構未做調整，新結構懸置線性階段剛度值沒有太大變化，通過更改+Z 向限位塊，+Z 向剛度曲線拐點靠后了，比老結構更靠近目標值。
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這幾個多物理場的擴展每一項都需要單獨的其它物理場的專業知識和結構專業的融合，也許大家都和我們一樣只熟悉結構的算法，對陌生的其它專業總覺得非常難，但其實靜下心來系統學習一下，其它專業的內容并不是想象的那么困難，結構有限元學好了，其它專業都是一通百通的。譬如下面的聲學有限元理論公式我們就可以完全按照結構有限元的流程推導。
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