abaqus脆性仿真的案例
Abaqus基于JH2本構(gòu)的脆性材料SHPB仿真
之前的帖子https://www.yqgqt.org.cn/content/post/1286166 介紹了如何在Abaqus中調(diào)用內(nèi)置的JH2本構(gòu)子程序以及各參數(shù)的含義。本貼根據(jù)JH2本構(gòu)的相關(guān)理論，編寫(xiě)了JH2本構(gòu)的VUMAT子程序，并對(duì)脆性材料的SHPB試驗(yàn)進(jìn)行了模擬，以下是相關(guān)的結(jié)果。
試驗(yàn)件失效示意圖
入射和透射桿上的應(yīng)變響應(yīng)
有關(guān)于abaqus子程序開(kāi)發(fā)的相關(guān)問(wèn)題可以聯(lián)系扣扣1653004885或者關(guān)注cae320公眾號(hào)
Abaqus基于JH2本構(gòu)的脆性材料沖擊仿真及SHPB模擬
1992年Johson和Holmquist首次提出用于脆性材料的JH1模型，隨后于1994年提出在JH1基礎(chǔ)上改進(jìn)型的JH2模型。JH2模型包括應(yīng)變率、靜水壓力以及與損傷相關(guān)的強(qiáng)度模型和多項(xiàng)式形式的狀態(tài)方程。它是在JH1模型基礎(chǔ)上，加入強(qiáng)度的連續(xù)損傷劣化效應(yīng)來(lái)描述材料的梯度破壞過(guò)程。加載過(guò)程中材料首先表現(xiàn)為彈性性質(zhì)，直到應(yīng)力水平達(dá)到材料的屈服極限，材料開(kāi)始發(fā)生損傷。隨著損傷的逐漸積累，脆性材料發(fā)生劣化，最終完全破碎。
JH2強(qiáng)度模型是將材料的等效應(yīng)力表示成靜水壓力的冪函數(shù)形式并且與應(yīng)變率和損傷因子Ｄ相關(guān)，其中定義的歸一化強(qiáng)度模型為
當(dāng)材料未發(fā)生損傷D=0時(shí)，歸一化等效應(yīng)力可以表示為
當(dāng)材料完全破碎D=1時(shí)，歸一化等效應(yīng)力為
p*為歸一化靜水壓力
由裂紋導(dǎo)致的損傷
其中
裂紋產(chǎn)生前靜水壓力為
裂紋產(chǎn)生后需要加入壓力增量ΔP
其中
Abaqus自帶的材料模型中并沒(méi)有JH2本構(gòu)，但是其提供了內(nèi)置的子程序以供調(diào)用。使用內(nèi)置子程序需要以ABQ_JH2_作為前綴，比如ABQ_JH2_GLASS。JH2的材料設(shè)置時(shí)，一共由8個(gè)狀態(tài)變量，第8個(gè)狀態(tài)變量控制網(wǎng)格刪除。各變量的含義如下。
材料屬性的含義如下
下圖為通過(guò)JH2本構(gòu)進(jìn)行的相關(guān)的沖擊模擬
此外，本貼根據(jù)JH2本構(gòu)的相關(guān)理論，編寫(xiě)了JH2本構(gòu)的VUMAT子程序，并對(duì)脆性材料的SHPB試驗(yàn)進(jìn)行了模擬，以下是相關(guān)的結(jié)果。
試驗(yàn)件失效示意圖
入射和透射桿上的應(yīng)變響應(yīng)
有關(guān)于abaqus子程序開(kāi)發(fā)的相關(guān)問(wèn)題可以聯(lián)系公眾號(hào)。
展開(kāi) 脆性材料超聲振動(dòng)刻劃仿真
建立了陶瓷超聲振動(dòng)刻劃仿真模型，供大家交流探討，QQ：1241141892
模型分享006——塑性/脆性切削仿真對(duì)比 ￥29.9
刀具模型
如圖1所示為使用ABAQUS仿真軟件建立的工件和刀具的二維幾何模型，刀具前角為15°后角為5°，刀尖圓弧半徑為0.01毫米，工件長(zhǎng)0.6毫米，高0.12毫米，其中切屑層厚度為0.04毫米。
圖1 幾何模型
材料本構(gòu)方程（材料屬性）
建立鑄鐵的本構(gòu)方程，對(duì)工件材料的基本性能進(jìn)行描述，模擬切削加工中發(fā)生的蹦碎情況，并且需要準(zhǔn)確的反映出切削中受到的應(yīng)變情況。切削時(shí)工件的蹦碎會(huì)消耗大量的能量，在ABAQUS軟件中通過(guò)Cracking Brittle對(duì)工件材料中脆性屬性進(jìn)行定義，并設(shè)置切屑的分離形式為線(xiàn)彈性脆性斷裂。在損傷出現(xiàn)之前應(yīng)力和應(yīng)變之間遵循胡克定律，當(dāng)基體所受應(yīng)力超過(guò)抗拉極限時(shí)，工件基體將發(fā)生脆性失效而生成裂紋并最終擴(kuò)展成碎屑，仿真中基于最大正應(yīng)力準(zhǔn)則對(duì)工件的斷裂進(jìn)行判斷。
分析
初始切削狀態(tài)
如圖2所示為切削加工的應(yīng)變初始狀態(tài)，圖（a）為塑性切削，此時(shí)工件材料受到刀具的碰撞和擠壓作用，刀具和工件表面完全接觸，在經(jīng)過(guò)彈性變形后刀具從側(cè)面壓入到工件內(nèi)部，并且在刀尖接觸位置形成了應(yīng)變集中點(diǎn)，應(yīng)變以碰撞點(diǎn)為中心向工件內(nèi)部呈扇形擴(kuò)張，在此位置將最開(kāi)始出現(xiàn)塑性成型，工件內(nèi)部未形成明顯的裂紋和剪切。圖（b）為蹦碎切削，此時(shí)工件材料在刀具的碰撞下，幾乎沒(méi)有發(fā)生過(guò)塑性變形，并且刀具和工件之間在碰撞發(fā)生的瞬間，兩者之間并不會(huì)完全接觸，而是在接觸位置形成了撞擊蹦碎，蹦碎的工件形成了加工的空洞和裂紋，裂紋擴(kuò)展主要分為兩個(gè)方向，分別為傾斜向下的主裂紋和沿工件表面的次裂紋，相比于塑性切削，蹦碎切削時(shí)應(yīng)變主要是沿裂紋擴(kuò)展方向均勻分布，并不會(huì)形成應(yīng)變集中位置。
展開(kāi) 
abaqus脆性材料設(shè)置方法
abaqus公眾號(hào)abaqus土工坊。qq443941211
基于cohesive的三維脆性材料斷裂（abaqus cohesive單元本構(gòu)） ￥999
1、根據(jù)論文《Three-dimensional modeling of fracture in quasi-brittle materials using plasticity and cohesive finite elements》DOI:https://doi.org/10.1007/s10704-021-00514-1 編寫(xiě)的cohesive單元本構(gòu)
2、適用于三維模型
3、包含umat以及vumat
4、umat適用范圍小，多個(gè)cohesive單元一般采用vumat進(jìn)行計(jì)算
5、軟化曲線(xiàn)為Hordijk和bilinear
Abaqus復(fù)合材料3D Hashin失效準(zhǔn)則，脆性斷裂-Vumat
對(duì)于纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的模擬，在ABAQUS中，集成了二維Hashin失效準(zhǔn)則與多種損傷演化準(zhǔn)則，但缺少三維的復(fù)合材料本構(gòu)模型。
參考已有的3Dhashin失效準(zhǔn)則編寫(xiě)復(fù)合材料脆性斷裂子程序。
首先介紹該子程序的使用方法
1.在ABAQUS中建立三維復(fù)合材料模型，這里建立一個(gè)簡(jiǎn)單的方塊。1,2方向分別表示絲束的方向，3方向表示垂直于1，2的方向，也就是面外方向。
2.建立材料屬性（圖片中材料參數(shù)為假設(shè)值）
表1 16個(gè)參數(shù)對(duì)應(yīng)含義
1
2
3
4
5
6
7
8
E11
E22
E33
G12
G13
G23
U12
U13
9
10
11
12
13
14
15
16
U23
1方向拉伸強(qiáng)度
1方向壓縮強(qiáng)度
2方向拉伸強(qiáng)度
2方向壓縮強(qiáng)度
12方向剪切強(qiáng)度
13方向剪切強(qiáng)度
23方向剪切強(qiáng)度
3.建立顯示Explicit計(jì)算時(shí)間步，在場(chǎng)變量中勾選輸出 SDV和 STATUS.
4.劃分網(wǎng)格，賦給Explicit 3D stress單元類(lèi)型，邊界條件根據(jù)需要設(shè)定即可。此處劃分為一個(gè)單元，單向加載。建立Job，提交模型前在Job中選擇該子程序，進(jìn)行計(jì)算。
5.查看結(jié)果，滿(mǎn)足失效準(zhǔn)則后無(wú)承載，單元被刪除。
子程序輸出的state1-6為儲(chǔ)存的應(yīng)變（順序?yàn)?1 22 33 12 23 13），state7為單元?jiǎng)h除變量，state8-11為Hashin失效判斷系數(shù)（0~1）。
接下來(lái)簡(jiǎn)要介紹該子程序的相關(guān)理論
彈性階段總應(yīng)力與總彈性應(yīng)變之間的關(guān)系為
式中，σ是柯西應(yīng)力，S0是柔度矩陣，ε是彈性應(yīng)變。
展開(kāi) 摔碎的燈泡-Abaqus/Explicit脆性開(kāi)裂分析要點(diǎn)總結(jié) ￥79.98
在上次介紹完Brittle Cracking這個(gè)脆性開(kāi)裂材料模型之后，有朋友反映不能做出我做的那種玻璃開(kāi)裂的效果。可能是沒(méi)注意到幾個(gè)關(guān)鍵的地方，今天我把要點(diǎn)給大家講一下。
首先，回顧一下脆性開(kāi)裂材料模型涉及到的材料失效模式，我們會(huì)設(shè)置材料的斷裂應(yīng)力，計(jì)算時(shí)Abaqus會(huì)判斷單元在拉伸和剪切方向是否達(dá)到所設(shè)定的斷裂應(yīng)力，達(dá)到之后材料就開(kāi)始軟化，軟化路徑就是我們定義的表格式應(yīng)力-斷裂應(yīng)變曲線(xiàn)，當(dāng)應(yīng)變?yōu)槲覀冊(cè)O(shè)置的斷裂應(yīng)變值時(shí)，單元?jiǎng)h除開(kāi)始執(zhí)行。
Brittle Cracking分析要點(diǎn)涉及到單元?jiǎng)h除、狀態(tài)輸出與網(wǎng)格設(shè)置等內(nèi)容，下面總結(jié)如下。
☆要點(diǎn)1：?jiǎn)卧?lèi)型里設(shè)置單元?jiǎng)h除。
單元?jiǎng)h除設(shè)置
☆要點(diǎn)2：Field Output里設(shè)置狀態(tài)輸出。
狀態(tài)輸出設(shè)置
☆要點(diǎn)3：殼單元的類(lèi)型最好選擇三角形單元，這樣裂紋會(huì)更隨機(jī)，四邊形單元做出的裂紋呈鋸齒狀，不太符合實(shí)際情況。
☆要點(diǎn)4：?jiǎn)卧芏纫欢ㄒ銐虼螅駝t單元?jiǎng)h除的速度會(huì)大于裂紋擴(kuò)展的速度，達(dá)不到碎裂的效果。
單元密度要足夠大才能更好地捕捉到裂紋路徑
內(nèi)部導(dǎo)線(xiàn)與鎢絲我們采用beam單元來(lái)模擬。
導(dǎo)線(xiàn)采用beam單元
燈泡落地計(jì)算結(jié)果：
速度云圖
玻璃材料的局部透明化顯示
使用brittle cracking模型進(jìn)行仿真時(shí)的要點(diǎn)大致是這些，大家可以試一下，參照這幾條對(duì)脆性材料進(jìn)行失效仿真，很容易做出這種碎裂的效果。
付費(fèi)部分是本文案例：燈泡碎裂分析的inp文件。
展開(kāi) Abaqus霍普金森壓桿仿真插件：autoSHPB_V2.2 ￥58
1.1.引言
autoSHPB_2.2是基于Abaqus開(kāi)發(fā)的分離式霍普金森壓桿（SHPB）全流程自動(dòng)仿真插件，具備在插件界面設(shè)置好參數(shù)后，一鍵全流程仿真，無(wú)需手動(dòng)輔助，自動(dòng)完成幾何-網(wǎng)格-材料-接觸設(shè)置-載荷-場(chǎng)輸出-歷史輸出等流程。
對(duì)于零基礎(chǔ)的初學(xué)者，本插件可以避免前期花費(fèi)大量時(shí)間的學(xué)習(xí)Abaqus相關(guān)流程，可以基于根據(jù)自己的需求先行獲得仿真結(jié)果完成主要目標(biāo)，然后再根據(jù)插件生成的CAE文件慢慢學(xué)習(xí)體會(huì)SHPB仿真流程，提高學(xué)習(xí)效率。
對(duì)于非初學(xué)者，本插件可以快速調(diào)整模型參數(shù)和工況設(shè)置，短時(shí)間內(nèi)進(jìn)行大批量SHPB仿真工作，極大提高效率。
由于Abaqus版本變化，附件提供兩個(gè)版本插件分別適用Abaqus2016~Abaqus2021，和Abaqus2022~Abaqus2025。使用教程見(jiàn)本文底部視頻。
展開(kāi) BCC點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)梁?jiǎn)卧?em>Abaqus壓縮仿真模擬-顯示動(dòng)力學(xué)質(zhì)量縮放 ￥19.89
本文通過(guò)abaqus顯示動(dòng)力學(xué)的方法對(duì)BCC結(jié)構(gòu)進(jìn)行壓縮仿真模擬，同時(shí)為減小計(jì)算量，采用梁?jiǎn)卧M點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)，壓頭設(shè)置為剛性面，添加質(zhì)量縮放，加快運(yùn)算速度，為點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)壓縮模擬提供一種便捷方法。
1. 建立BCC點(diǎn)陣模型,以單胞尺寸5X5X5為例。
a.首先建立立方體實(shí)體，然后對(duì)實(shí)體進(jìn)行處理，得到點(diǎn)陣單胞點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)。
b.建立單胞BCC梁?jiǎn)卧c(diǎn)陣模型,然后進(jìn)行刪除面的操作，得到單胞BCC點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)，接下來(lái)進(jìn)行陣列操作，得到最大外形尺寸為25x25x25的點(diǎn)陣壓縮模擬試件。
C.建立剛性壓板，設(shè)置參考點(diǎn)，模擬萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)壓頭，剛性單元不參與計(jì)算，不影響計(jì)算結(jié)果，加快運(yùn)算速度。
2. 裝配，按壓縮試驗(yàn)進(jìn)行裝配，從上到下依次為壓板-點(diǎn)陣-壓板。
3.設(shè)置材料屬性，本文為鈦合金TC4，密度4.43e-9Tone/mm3,彈性模量為118000MPa，泊松比0.3，應(yīng)力應(yīng)變值見(jiàn)下表所示。
設(shè)置截面屬性Beam，定義截面半徑0.5mm
指派截面，定義方向[1,2,3]，完成材料屬性設(shè)置。
4.設(shè)置分析步Dynamic,Explicit，時(shí)間設(shè)置為5s，以每秒1mm的速度進(jìn)行壓縮模擬，開(kāi)啟質(zhì)量縮放為1e-5，歷程輸出勾選位移和力，以便輸出力-位移曲線(xiàn)，然后計(jì)算相應(yīng)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)。
5.設(shè)置相互作用-切向行為和法向行為，摩擦系數(shù)為0.3，設(shè)置通用接觸。
以下部分為付費(fèi)部分
展開(kāi) Abaqus 三維鉆孔仿真案例教學(xué) ￥29.99
<h2>1、 引言</h2><p>本教學(xué)圍繞機(jī)械加工中的鉆孔工藝，借助 Abaqus 有限元分析軟件開(kāi)展三維鉆孔過(guò)程仿真建模實(shí)踐教學(xué)。課程以常見(jiàn)鉆孔工況為研究對(duì)象，系統(tǒng)講解從幾何建模、材料定義、網(wǎng)格劃分到載荷施加及結(jié)果分析的全流程操作，旨在讓學(xué)員掌握：</p><p>? 三維鉆孔模型的合理簡(jiǎn)化與參數(shù)化建模技巧</p><p>? 鉆孔過(guò)程中材料本構(gòu)關(guān)系與斷裂準(zhǔn)則的實(shí)際應(yīng)用方式</p><p>? 網(wǎng)格劃分在鉆孔仿真大變形場(chǎng)景中的優(yōu)化手段</p><p>? 鉆孔力、溫度場(chǎng)及孔壁質(zhì)量等關(guān)鍵物理量的提取與分析技巧</p><h2>2、 幾何模型與材料參數(shù)</h2><h3>（1） 模型構(gòu)建：</h3><p>本教學(xué)涉及的部件模型均通過(guò) SolidWorks 軟件完成建模并導(dǎo)入分析環(huán)境。由于課程重點(diǎn)在于方法傳授，因此不詳細(xì)闡述部件建模的具體操作，主要圍繞導(dǎo)入后的仿真分析流程進(jìn)行深入拆解與演示。</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202508/854d5227c538aa4ae948a58feff022ae.png"></p><p>圖1鉆頭部件</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202508/42efbdf7cd12217f384fc2f65c1a2cf7.png"></p><p>圖2 待鉆孔金屬板材</p><h3>（2） 材料屬性：</h3><p>定義鉆頭部件和待鉆孔金屬板材的熱物理參數(shù)（如導(dǎo)熱系數(shù)、比熱容、熱膨脹系數(shù)）與力學(xué)參數(shù)（如彈性模量、泊松比），考慮材料屬性隨溫度的非線(xiàn)性變化。
展開(kāi) 
XFlow與Abaqus的雙向流固耦合仿真須知XFlow與Abaqus的雙向流固耦合仿真須知
1）Abaqus 和XFlow 的協(xié)同仿真屬于FSI 仿真類(lèi)型，即流固耦合仿真；
2）XFlow 必須在Labs 模式下運(yùn)行，激活Labs 模式的路徑是：Main menu > Options > Preferences > Application mode> Labs；
3）建議使用Abaqus 2018 及以上版本；
4）Abaqus的協(xié)同仿真服務(wù)功能必須提前安裝好；
5）如果Abaqus的協(xié)同仿真服務(wù)沒(méi)有安裝，那么請(qǐng)按以下方式進(jìn)行安裝：假設(shè)版本是Abaqus 2018， ?》》 首先使用X64命令行運(yùn)行：abq2018 extractCseApi ?》》 然后把CSS服務(wù)二進(jìn)制文件夾寫(xiě)入系統(tǒng)path變量： X:\xxxxxx\Dassault Systemes\SimulationServices\V6R2018x\win_b64\code\bin， 其中X:\xxxxxx是相應(yīng)的安裝盤(pán)符和文件夾。
6）如果版本是2019不用安裝5)中的步驟，但也需要建立上述環(huán)境變量。
7）協(xié)同仿真時(shí)，數(shù)據(jù)是雙向交互式進(jìn)行傳遞的，Abaqus傳輸位移和速度信息給XFlow，XFlow傳輸載荷信息給Abaqus，仿真時(shí)的所有模型參數(shù)建議使用SI單位制。
展開(kāi) 基于ABAQUS的直接式霍普金森拉桿SHTB仿真（附.cae.inp） ￥15
本案例將介紹韌性材料的直接式霍普金森拉桿原理及其Abaqus仿真方法。
2.1 SHTB原理
直接式霍普金森拉桿SHTB（仿真）結(jié)構(gòu)
直接式霍普金森拉桿（SHTB）一種結(jié)構(gòu)形式如上圖所示。相比于常規(guī)壓縮試驗(yàn)裝置結(jié)構(gòu)，SHTB裝置入射桿的加載端通過(guò)螺栓連接傳遞法蘭，撞擊桿設(shè)計(jì)為套筒結(jié)構(gòu)，套裝在入射桿上，套筒撞擊桿以一定速度撞擊傳遞法蘭，在入射桿加載端形成一個(gè)拉伸載荷脈沖。試樣與入射桿、透射桿通過(guò)連接結(jié)構(gòu)固定，連接方式有螺紋連接、粘膠連接以及卡具連接等。
實(shí)際SHTB裝置是套筒撞擊桿以一定速度撞擊傳遞法蘭，在入射桿加載端形成一個(gè)拉伸載荷脈沖。仿真時(shí)可采用兩種載荷加載方法：撞擊桿法是模擬試驗(yàn)基于撞擊桿撞擊產(chǎn)生加載載荷，等效載荷法，顧名思義是直接對(duì)入射桿加載端面施加等效加載載荷。
以下給出撞擊桿尺寸、速度與等效載荷脈寬、峰值換算關(guān)系：
（1）撞擊桿長(zhǎng)度 Lst 與載荷脈寬τi：
（2）撞擊桿速度V0與載荷峰值σi：
其中， Lst 為撞擊桿長(zhǎng)度， Cb 為桿件波速， ρb桿件密度。
2.2 仿真模型
直接式霍普金森拉桿SHTB仿真模型
根據(jù)試樣形狀及連接方式、加載方式設(shè)置6個(gè)作業(yè)模型：
仿真模型各部尺寸和參數(shù)如下：
三種試樣尺寸
三種試樣尺寸如圖，片狀試樣厚度2mm。
展開(kāi) 技術(shù)鄰周報(bào)Q8：Abaqus/試驗(yàn)仿真/LS-DYNA/天線(xiàn)仿真/APDL/結(jié)構(gòu)振動(dòng)/Ansys/沖擊仿真
2、一種壓痕試驗(yàn)仿真方法的介紹
作者：是菲菲昂
鏈接：https://www.yqgqt.org.cn/content/post/1807751
壓痕仿真作為一種驗(yàn)證分析壓痕理論的重要手段，由于壓痕試驗(yàn)成本高，耗時(shí)長(zhǎng)且試驗(yàn)不易觀測(cè)到實(shí)時(shí)接觸力、實(shí)時(shí)裂紋擴(kuò)展現(xiàn)象，壓痕仿真被廣泛用于硬脆材料的表面損傷、裂紋產(chǎn)生及擴(kuò)展的研究中。本文提供了一種基于ANSYS LSDYNA的壓痕仿真建模方法，本文重在壓痕仿真的建模方法實(shí)現(xiàn)，對(duì)于其結(jié)果的正確性需要與實(shí)際實(shí)驗(yàn)對(duì)比。
3、基于CST研究人體對(duì)可穿戴天線(xiàn)的影響
作者：
320科技工作室
鏈接：https://www.yqgqt.org.cn/content/post/1808030
首先設(shè)計(jì)了一款工作在2.45Ghz的倒F天線(xiàn)，其次把天線(xiàn)放在模擬人體附近，研究人體對(duì)天線(xiàn)的影響，最后做出對(duì)比。
4、基于聯(lián)合建模的空心足球建模方法介紹及足球跌落仿真簡(jiǎn)單示例
作者：
嗯哼_(dá)5038
鏈接：https://www.yqgqt.org.cn/content/post/1807998
本文深思了足球背后的幾何原理后，得出了一種其表面圖案建模的便捷方法，并利用Ansys WORKBENCH LS-DYNA軟件對(duì)足球跌落進(jìn)行了趣味性的有限元分析，得出空心足球撞擊過(guò)程中整體表現(xiàn)出脆性、局部表現(xiàn)為回彈。本文仿真案例靈感來(lái)源生活，可供UG建模、ANSYS LS-DYNA、WORKBENCH LS-DYNA軟件建模分析方法參考。
展開(kāi) SHPB可控多脈沖加載技術(shù)與Abaqus仿真方法 ￥15
（2）試樣：材料選擇1100-H14鋁合金，使用Johson-Cook本構(gòu)模型，參數(shù)如下：
2.5 結(jié)果
仿真結(jié)果-兩次加載波云圖
仿真結(jié)果-入射桿信號(hào)（黑色），透射桿信號(hào)（紅色）
初始撞擊速度為12m/s、間隔μ長(zhǎng)度1.2mm情況下：
（1）理論計(jì)算第一次加載脈寬為77.3μs，仿真計(jì)算結(jié)果為79μs（中值脈寬）；
（2）理論計(jì)算第二次加載脈寬為74.6μs，仿真計(jì)算結(jié)果為75μs（中值脈寬）；
（3）理論計(jì)算兩次沖擊加載時(shí)間間隔為129.3μs，仿真計(jì)算結(jié)果為131.9μs；
（4）理論計(jì)算由加載波反射后引起的第三次與第一次沖擊加載的時(shí)間間隔為2li/C0=696μs，仿真計(jì)算結(jié)果為699μs；
（5）吸收桿吸收加載波1、2引起的透射桿的信號(hào)，透射桿未形成拉伸波，使試樣與壓桿在第三次加載來(lái)臨之前保持預(yù)接觸。
仿真與理論吻合較好，結(jié)果誤差產(chǎn)生原因：撞擊桿幾何結(jié)構(gòu)影響、上升下降沿時(shí)間、幾何彌散等。
仿真結(jié)果-試樣應(yīng)力
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