abaqus初始膨脹的案例
對某除塵設備進行有限元熱力分析，使用ABAQUS對整體結構強度及熱膨脹變形值進行分析，指導結構加固及膨脹節選型 ￥15
圖1 袋除塵煙道結構及其支座、除塵器支座設置示意圖
建立模型
由于進氣煙道與殼體之間沒有膨脹節，因此需要考慮殼體的熱膨脹對煙道的影響，殼體已經過計算滿足要求，本模型無需建立加強筋等部件，如圖2所示。出氣煙道與除塵器之間設置有膨脹節，故單獨建立出氣煙道模型，如圖3所示。
圖2 建立進氣煙道及除塵器殼體幾何模型
圖3 建立出氣煙道幾何模型
約束條件
進氣煙道支座及除塵器支座約束如圖4所示，其中標記的為固定約束，未標記的除塵器支座及煙道支座均為滑動約束。出氣煙道支座約束如圖5所示。
圖4 進氣煙道及除塵器支座約束
圖5 進出氣煙道支座約束
載荷：
（1）自重；
（2）經過多次計算后得出的進氣煙道口載荷限值（方向按照幾何模型坐標系）：載荷如下：FX=-15000N，FY=8000N，FZ=-15000N，MX=136125N.m，MY=117975N.m，MZ=90750N.m。載荷添加如圖6所示。
圖6 進氣煙道口載荷添加（集中力及彎矩）
（3）經過多次計算后得出的煙道口載荷限值（方向按照幾何模型坐標系）：載荷如下：FX=-33000N，FY=18000N，FZ=-33000N，MX=136125N.m，MY=117975N.m，MZ=90750N.m。載荷添加如圖7所示。
圖7 煙道口載荷添加（集中力及彎矩）
(4) 袋除塵本體進出口經過多次計算后得出的出氣煙道口載荷限值（方向按照總圖坐標系）：載荷如下：FX=-12210N，FY=9160N，FZ=-12210N，MX=50365N.m，MY=43650N.m，MZ=33575N.m。載荷添加如圖下圖所示。
本體進出口載荷添加
計算結果
展開 Abaqus-UEXPAN 熱膨脹子程序（Fortran代碼） ￥300
關于Abaqus uexpan 熱膨脹子程序，供學習者學習。文件中有四個子程序可供學習，源代碼。
包含.for文件和INP文件
如需下載，可點如下鏈接。
Abaqus熱應力分析和膨脹節應用
這種分析可以為膨脹節的設計提供參考。
流體管道的幾何模型如圖1所示。
圖1 流體管道幾何模型
熱傳導分析
對于穩態傳導熱分析，兩個溫度邊界條件適用于適當自由度下的所有節點。如圖2所示。
圖2 熱傳導邊界條件
圖3顯示了在熱傳導步結束時所達到的管道溫度（10攝氏度）。
圖3 傳熱結束階段溫度狀況
靜力通用分析
對于靜力通用分析，將從熱傳導分析中提取的節點溫度場作為預定義場的輸入給出。為了做到這一點，用戶必須給予熱傳導分析odb文件的路徑，如圖4所示。
圖4 溫度預定義字場
本例同時顯示膨脹節的優勢，在靜態分析中將包含一個簡化的膨脹節模型。連接處的細節和一些術語將在圖5中給出。
正如在建模假定條件中提到的那樣，管道將只允許沿軸向延伸。流體管道的這種軸向延伸將由膨脹節完成。該膨脹節將在其自由側（Z-位移= 0）與剛性連接體相連（例如混凝土墻）。
圖5 膨脹節及組件細節
靜力通用分析的應力結果和組件的軸向位移分別在圖6和圖7、8中給出。
圖6 組件上的應力
圖7 組件的軸向位移
圖8 組件的軸對稱視圖切割
結論
本文展示了Abaqus的耦合熱應力分析功能。重點是演示Abaqus包含的預定義場選項。當熱傳導分析和靜力通用分析按順序運行時，預定義場可用于將相關結果映射為第二個分析的輸入。
這種技術可以擴展到其他領域（例如結合某些元素的質量擴散來冷卻金屬部件）。在不同類型的負荷與熱負荷一起作用的情況下，使用方法1進行分析可能更實際。
另外，通過改變相關的求解器設置，用戶可以進一步指定耦合規則（松散，精密等）。
當運行這些類型的分析并使用殼單元時，最好使用可獲得更接近分析解結果的二次殼單元。
展開 ABAQUS熱應力分析 附ABAQUS中初始地應力的施加下載
軋輥與Cu層的熱傳導系數
下載地址：ABAQUS中初始地應力的施加
針對某袋除塵器整體進行ABAQUS有限元分析，考慮九項載荷工況，分析設備靜應力、熱應力、變形及熱膨脹數值 ￥15
某袋除塵殼體結構選型如下：
箱體板厚5mm
箱體角柱：角鋼L90*56*8
箱體加強筋：角鋼L90*56*6
花板厚6mm
花板下加強筋：橫向為扁鋼80*6，縱向為扁鋼100*6
箱體中間支撐管：鋼管Φ60*5
圖1 袋除塵殼體結構示意圖
2、 建立模型
按照殼體結構示意圖建立幾何模型如圖2所示。
圖2 建立幾何模型
三、約束條件及載荷
立柱底部約束如圖3所示。
圖3 立柱底部邊界約束
載荷：
（1）自重（軟件考慮）；
（2） 頂部載荷：檢修載（按400kg/m2）；
（3） 花板處載荷：濾袋、濾籠、濾袋積灰（積灰厚度按5mm）共3.06t；
（4） 灰斗積灰重：滿灰9.6t；
（5） 保溫載荷：按25kg/m2；
（6） 負壓11000Pa或正壓8000Pa兩種工況分別施加；
（7） 煙道及檢修平臺載荷：上煙道（出氣端）900kg，下煙道（進氣端）
400kg，上中下三層檢修平臺檢修載荷均為400×2.85×3.25=3705kg。
注：此項載荷殼體和鋼支架各占一半。
（8） 灰斗卸灰口載荷（方向按照幾何模型坐標系）：FX=4700N，FY=3500N，FZ=-4700N，MX=3690N.m，MY=4800N.m，MZ=5540N.m。
（9） 頂部牛腿處檢修荷載：單個牛腿處載荷為1t，頂板為260×260，轉化為面壓添加，面壓為1×10×1000/260/260=0.148N/mm2。
下圖4所示為載荷添加圖示：
（a）負壓11000Pa （b）正壓8000Pa （c）花板處載荷
展開 Abaqus碰撞初始速度設置（HyperMesh)
在做碰撞仿真分析時，需要設置初始速度，本文針對在hypermesh、Abaqus求解器下的初始速度設置進行說明，
首先創建剛性墻模型（創建方法可參考剛體創建），并創建set;
創建初始速度loadcollector，需設置類型為INITIAL_CONDITION,然后單擊create/edit
進入load設置面板，設置沿X方向的初速度為5000（單位根據模型單位，本文單位為mm）.
然后按需設置其他碰撞必須參數。
復合材料失效脫粘分析鏈接：http://www.yqgqt.org.cn/college/video/c14492
后處理教程鏈接：http://www.yqgqt.org.cn/college/video/c14395
Abaqus子模型設置http://www.yqgqt.org.cn/content/post/1196942；
計算復合材料ABD剛度矩陣：http://www.yqgqt.org.cn/content/post/1193225；
展開 abaqus某分析步初始增量步被自動縮減
請教各位，最近abaqus standard使用python腳本設置某分析步初始增量步0.025，inp文件也是記錄0.025，但是實際腳本命令mdb.jobs[].submit計算發現初始增量步取了0.008，改用bat文件也是被自動“修正”為0.008。更改初始增量步或把inp文件放到別的電腦上也會出現這樣的縮減。不明白為什么會出現這種情況
最近一批相同構造不同尺寸的模型在計算，只有一個模型出現這種情況
以下是inp文件中某一分析步（第三個分析步）設定的增量步參數
......
** ----------------------------------------------------------------
**
** step: ml
**
*step, name=ml, nlgeom=yes, inc=10000
*static
0.025, 1., 1e-08, 0.025
**
......
展開 ABAQUS如何引入隨機的初始幾何缺陷
我要用ABAQUS做一塊板子的曲屈分析，但是不用線性曲屈分析求特征值的方式，而采用引入隨機非均勻分布的幾何缺陷，比如壁厚、板子兩個表面在一定范圍內起伏波動等。請問各位大神怎么能實現？謝謝！
abaqus初始狀態導入
我想問一下，我復制的一個運行成功的文件作為初始狀態導入進去，為什么提交作業的時候，顯示不能開始分析，中斷了
批量提取Abaqus的節點坐標(初始坐標、指定Step下的變形量、變形后節點坐標) ￥40
</p><h3>3.4提取Set組中初始坐標</h3><p>方法一：提取初始節點坐標可以通過Abaqus后處理查詢結果，在CSDN上可以查詢到，此處不再贅述。</p><p>方法二：通過Python腳本，按節點編號提取初始節點坐標。</p><p><span style="color: rgb(18, 18, 18);">代碼為附件：2 </span>Python腳本-初始節點提取</p><p><img src="https://img.jishulink.com/202405/attachment/90a3bc50ff224f1887815b8d0943ed64.jpg"></p><h2>4.數據處理</h2><p>通過數據處理，將對應值求和即可求得變形后的節點坐標。以編號1號節點為例，節點初始坐標（X=19.42577，Y=2.96978），變形量（U1=0.54588，U2=0.48286），可求得編號1號節點變形后的坐標（X+U1，Y+U2），即為（19.97165，3.45264）。</p><p>驗證坐標如下圖所示，使用Hyperview后處理，可以看出提取節點坐標與Python腳本后處理的節點坐標一致。綜上所述可以看出該腳本可滿足需求。
展開 基于ABAQUS的初始地應力平衡方法研究_代汝林.pdf
基于ABAQUS的初始地應力平衡方法研究_代汝林.pdf
abaqusO形環接觸表面初始過盈的幾種處理方法
O形環接觸表面初始過盈的幾種處理方法
本文以O形環為例，介紹Abaqus接觸表面初始過盈的幾種處理方法
初始過盈原因
接觸定義中，接觸面可能在分析開始時就有部分干涉，即初始過盈。其由不同原因引起，CAD模型較差導致零件之間的重疊，或離散誤差導致，如圖中2兩個圓，同樣半徑的接觸幾何圖形被不同單元尺寸離散，它們以不同的方式偏離原來的圓形邊。
初始過盈還有一個原因是干涉。在實際中，干涉部分在初始位置時就會變形，產生應力和應變。
初始過盈解決方法
Abaqus中，主要有2種方法解決初始過盈問題：無應變調整、設置過盈配合。
無應變調整
無應變調整即移動從面上的節點，以消除初始過盈，不會產生任何應力或應變。這種方法適用于非預期的過盈，模型在第一個分析步0位置時移動節點，改變了網格，如果干涉部分過大，會產生網格扭曲。
設置過盈配合
設置過盈配合后，在從面節點移動到非干涉位置的過程中，有對應的應力和應變產生。這個方法適用于預期過盈。在第1個分析步0位置時，接觸從面的節點不進行調整，在第1個增量步中開始進行過盈求解。
ABAQUS設置
上述兩種方法在不同接觸屬性中的處理方式不同。
通用接觸
一般情況下，通用接觸中使用無應變調整處理小的初始過盈。Abaqus自動判斷主面和從面，確定一個限定值來調整小過盈量，超過此限定值的過盈部分不會被調整。例如，圖3中使用通用接觸的默認設置，只調整了一個節點。
圖3 使用默認設置的通用接觸
可通過定義和指定接觸初始化任務，更改限定值。在“Edit Interaction”對話框中，指定初始化任務，如圖4所示。
圖4 通用接觸初始化任務
點擊“Edit Interaction”對話框的初始化任務后面的鉛筆圖標，將新創建的接觸初始化任務分配給一對表面。
展開 單自由度彈簧振子abaqus的實例設置，初始條件為初速度。
彈簧振子的振動是我們在學習工作振動力學和可靠性理論中最簡單，最基礎的單元，掌握其理論基礎，并用abaqus仿真。
現將實例概述如下：質量1噸的物體用彈簧和固定的甲板相連，彈簧的剛度k=2000N/m，阻尼系數c=17.89N·s/m,求最大位移。
1振動力學的原理：
2利用MATLAB4級龍格庫塔得出以下結論：
最大位移位x=338mm
3利用ANSYS得出的結論
最大位移x=338mm
4用abaqus仿真設置和結論
這個例仿真對于初學者有三 個難點，第一個是彈簧的設置，第二個是初始速度的施加。第三個是分析步的設置。
a.裝備。將模型簡化成兩個點，可以在裝配中直接做出來，兩點的距離不影響結果，為了觀察方便，距離要適當的增大。
b.分析步。分析步要設成兩步，第一步靜力學分析，第二步隱式動力學分析。也可以適當的調節增量步的大小，也可以不改變。
c.相互作用。設置彈簧的剛度、阻尼和慣性。其中彈簧的設置有兩種這里只介紹一種特殊設置（另一種也不是很復雜）。
d.載荷。這里要將左側的甲板固定住，限制他的六個自由度。并且施加初速度，這里要注意初學者容易將初速度在邊界條件中施加，這并不是正確的。要在預定場當中施加。
c.網格。因為模型已經簡化成了兩個點，因此不必要在進行網格劃分，直接提交作業。
d.可視化后處理
彈簧振子的位移曲線如圖，最大位移為338mm
5結論
最后，MATLAB數值仿真，ansys與abaqus結論相同。
本實例主要針對abaqus的初學者的彈簧振子的相關問題提供思路，由于水平有限，歡迎批評指正。Q:1035863272
展開 Abaqus 如何處理接觸表面的初始過盈問題 ￥5
目錄
初始過盈產生的原因
解決初始過盈的方法
在 Abaqus 中指定不同選項
壓力工況下的性能驗證
總結
在本文中，我們將以軸對稱 O 型圈為例，闡述并展示 Abaqus 處理接觸表面初始重疊（即初始過盈）的多種方法。
ABAQUS橡膠支座仿真：有初始轉角的橡膠隔震支座水平力學性能研究
利用ABAQUS軟件中的解析場功能，通過位移控制來使支座的上表面產生轉角。
圖5 支座模型及網格劃分
Fig.5 Bearing model and mesh generation
2.2 有限元結果與試驗結果對比驗證
利用上述建立的ABAQUS有限元模型，對試件進行數值模擬。模擬結果與試驗結果的對比如表2所示，表中試驗值為10MPa豎向壓力下各試件的水平剛度平均值，模擬值為10MPa豎向壓力下ABAQUS有限元模型的水平剛度模擬值。表2中在轉角為0.005rad、加載方向與轉角垂直時，模擬值與試驗值誤差較大，推測是由試驗誤差造成的。由表2可以看出，水平剛度的模擬值與試驗值吻合較好，說明ABAQUS能很好地模擬有初始轉角橡膠隔震支座的水平力學性能，該有限元模型可用于后續工況的計算和分析。
3 參數分析
基于以上結論，利用ABAQUS對有初始轉角的隔震支座的水平剛度進行參數分析，研究轉角對水平剛度的影響與初始轉角大小、豎向壓力、支座第1形狀系數和第2形狀系數之間的關系，建立了多個有限元模型，以RB-1為標準模型，各個模型的基本參數如表3所示。為了更直觀地研究初始轉角對支座水平剛度的影響，計算了各工況下有轉角支座水平剛度與無轉角支座水平剛度的比值。
展開 abaqus初始膨脹的相關專題、標簽、搜索
abaqus初始膨脹abaqus膨脹單位abaqus膨脹斷裂abaqus螺栓膨脹abaqus桁架膨脹abaqus模擬膨脹 Abaqus abaqus初始膨脹abaqus氣體初始膨脹不良材料數據導致的初始膨脹模量為零或負值。元素編號 1953 實例 part-1-1 中的材料定義錯誤：于材料數據錯誤導致初始膨脹模量為零或負。如有必要，請檢查您的材料輸入和任何初始條件。元素編號 1953 實例 part-1-1 中的材料定義錯誤：由于材料數據錯誤導致初始膨脹模量為零或負。如有必要，請檢查您的材料輸入和任何初始條件。在abaqus中進行復雜裝配體（包含很多面面接觸）的順序熱力耦合有限元計算時，如何保證結構場在初始升溫過程中的面面接觸設置不會被熱膨脹影響
