升溫曲線的案例
大空間火災下結構抗火有限元計算
升溫曲線選擇李國強老師、杜詠老師的大空間建筑火災空氣升溫經驗公式。 大空間火災升溫曲線簡潔易懂，易于應用在工程計算中。
1、 大空間火災升溫曲線
參考文獻：
李國強,杜詠.實用大空間建筑火災空氣升溫經驗公式[J].消防科學與技術，2005,24(3):5.DOI:10.3969/j.issn.1009-0029.2005.03.006.
高大空間定義：
高大空間是指高度不小于6m、獨立空間地(樓)面面積不小于500m2的建筑空間。
火災中熱量傳遞：
火災中熱對流、熱輻射引起空氣升溫，火源熱量由空氣媒介經瞬態傳熱過程傳遞給構件，導致構件的升溫，從而引起構件的材性和熱物性變化。
火災中溫度非定場的簡化模型前提假設：
1) 火羽流呈對稱上升；
2) 火災發展at2增長型；
3) 建筑平面的長寬比≤2；
4) 火災為燃料控制型，燃燒物為木材；
5) 墻壁及頂面為混凝土；
6) 無排煙及噴淋系統；
得出溫度關于火源點呈極對稱：T（x,y,z,t）→T（x,z,t）
大空間建筑的屋蓋結構:
1) 對桿件結構而言,可按腹桿長度劃分一個網格單元(雙層腹桿可劃分兩個網格單元)；
2) 對平面梁板結構而言，樓(屋)面板的厚度相對很小,可視為平面問題，支撐樓(屋)面板的梁可視為桿單元主要沿桿長方向對構件離散化。
展開 《Science》子刊：超分子聚合物也可以像蛋白質一樣自折疊
圖2 超分子聚合物的高溫解離行為
（A）現制備（綠色）和放置7天（橙色）的超分子聚合物的SAXS曲線，黑色曲線是兩組數據之差所得的曲線，黑色虛線曲線是使用空心圓柱模型的模擬SAXS曲線；（B）不同溫度下超分子的紫外-可見（UV-Vis）光譜；（C）超分子溶液中聚集分子的摩爾分數（由470nm處的吸收變化算出）與溫度的關系曲線，黑色為冷卻過程，其它為在293K下放置不同時間的升溫過程；（D）不同濃度的超分子溶液中聚集分子的摩爾分數與溫度的關系曲線，內插圖為溫度與濃度的van't Hoff標準曲線；（E）可能的熱解離過程機理；（F）將現制的超分子聚合物旋涂到HOPG上，并加熱至343K后3分鐘的AFM圖像。
圖3 完全“錯誤折疊”的超分子聚合物
（A-D）通過以10 K/min的冷卻速率從373至293K冷卻1的熱溶液，制備的完全“錯誤折疊”超分子聚合物的AFM圖像；（E）在溶液中以10 K/min的冷卻速率制備的完全“錯誤折疊”的超分子聚合物的升溫曲線（紅色）。 并擬合為黑色實心曲線，同時給出以1 K/min的冷卻速率制備的超分子聚合物的升溫曲線（紫色）用以對比。
圖4 超聲法機械碎裂的超分子聚合物
（A）超聲處理不同時間后溶液中完全折疊的超分子聚合物的DLS尺寸分布的變化；（B）在293K下對完全折疊的超分子聚合物溶液超聲處理不同時間的升溫曲線；（C-G）通過超聲處理完全折疊的超分子聚合物30秒獲得的孿生螺旋超分子聚合物的AFM圖像；（H-N）通過超聲處理完全折疊的超分子聚合物180秒獲得的單一螺旋超分子聚合物的AFM圖像；（O）使用快速或慢速冷卻和機械破碎的超分子聚合物的能量示意圖。
展開 新型樓板火災溫度場試驗和模擬研究
爐內升溫曲線設定為ISO834標準升溫曲線。
圖2
圖3
2.2 試驗結果
試驗前后受火面變化情況見圖4，試驗前芯板表面顏色光潔，表面觸感光滑；試驗后芯板表面顏色局部區域呈褐紅色，觸感粗糙，其余區域呈青黑色。
巧用單元提高Abaqus計算效率：帶扭曲的軸對稱單元-橡膠阻尼器內摩擦生熱分析 ￥49.99
阻尼器的升溫曲線
注：本案例的動圖為跳幀模式，直觀上不反映阻尼器真實的扭轉頻率。
當然，除了Twist，還有Bend模式可以使用，恰當地使用這種類型的單元進行三維模型縮減建模，計算效率真的不知比三維實體單元高到哪里去了。
Neo Hooke超彈性參數，時域黏彈性Prony參數與非彈性變形能耗散比詳見inp文件的材料property定義。
中科院上海硅酸鹽所吳成鐵研究員團隊Biomaterials：噴霧式β-FeSi2 復合水凝膠用于便攜式皮膚腫瘤治療和創面愈合
(a) XRD 分析；(b) FS 的 SEM 圖像；(c) FS水分散液(2.5 mg/mL)在不同激光功率密度(808 nm， 0.30、0.45和0.60 W/cm2)照射下的升溫曲線；(d）不同 FS 含量的 Tris-HCl 浸提液（pH = 6.0，24 h）與 H2O2、TMB共孵育后的 UV-vis 吸收光譜。
圖 2. FS/SA 復合水凝膠用于裸鼠皮膚腫瘤治療。(a) SA + NIR 和 SA-10 FS + NIR 組小鼠在 0、1、3、5、10、15 分鐘的紅外熱圖像；(b) 第 0 天和第 12 天裸鼠腫瘤部位的照片；(c) 12 天內五組（n = 4，每隔一天記錄）的相對腫瘤體積變化曲線；（d）12天后腫瘤組織的光學照片；(e) 腫瘤組織的 H&E 染色圖像。
圖 3. 噴霧式 FS/SA 復合水凝膠用于燒傷皮膚傷口愈合。(a) 第 0、2、8、14 天皮膚傷口照片；(b) 不同組在第 0、2、8、14 天創面大小變化示意圖；(c) 創面閉合率統計；(d) 14 天后新生皮膚的 H&E 染色：黑色箭頭：疤痕；綠色箭頭：新生表皮；（e）CD31免疫熒光染色（白色箭頭：新生血管）；(f) 新生真皮內血管數目統計。
綜上，他們首次將FS作為一種生物活性材料用于組織工程，拓寬了FS的應用領域。并且FS/SA復合噴霧水凝膠可用作一種多功能生物活性材料，用于皮膚腫瘤和傷口愈合的便攜式治療，為家庭、野外等緊急情況下的創傷治療提供一種新策略。
論文第一作者為中科院上海硅酸鹽研究所的在讀碩士生馬文平，上海硅酸鹽研究所的馬紅石副研究員、吳成鐵研究員為該文章的共同通訊作者。
展開 Dymola+Abaqus | PID水溫控制器案例詳解
最終溫度分布
水流升溫過程 | 出口處升溫曲線 | 電熱絲發熱曲線
參考：
百度詞條：西工大—達索Dymola創新中心 | Dymola平臺介紹
3ds.com/3dexperience
SIMULIA Abaqus Documentation
焦爐正壓烘爐技術簡介
技術原理及工藝焦爐正壓烘爐方法是利用專門的空氣供給系統和燃氣共給系統，通過不斷向炭化室不斷鼓入熱氣，使全爐在整個烘爐過程中保持正壓，推動氣流經炭化室、燃燒室、蓄熱室、煙道等部位后從煙囪排出，使焦爐升溫到正常加熱（或裝煤）溫度，整個烘爐過程實現自動控制。原理圖如下：
3. 技術指標（1）全爐漏氣率降低 1~1.5%；
（2）節省烘爐燃氣約 5%；
（3）節省工期約 10 天；
（4）節省人工，約 1000 人工日；
（5）控制烘爐溫度偏差≤ ±3℃的比率達到95% 以上。
4. 技術功能特性（1）升溫均勻：首先使熱氣充滿炭化室，之后熱氣流均勻地從干燥孔進入燃燒室、斜道、蓄熱室等部位，使全爐形成正壓，保證冷空氣無法進入爐體，全爐升溫均勻；
（2）節能減排：正壓烘爐方法僅需在單側布置烘爐管道，不需要在炭化室內砌筑烘爐火床，智能優化控制軟件實現烘爐過程中實際升溫曲線以及直行溫度均勻性調節的自動控制，節約燃氣，節省工期及人力；
（3）系統運行安全可靠：配備滅火檢測、故障報警、自動緊急停車、自動點火設施，極大地提高了烘爐的安全性和穩定性。
5. 應用案例新泰正大焦化有限公司 6.78 米搗固焦爐正壓烘爐項目。技術提供單位為中冶焦耐（大連）工程技術有限公司。
（1）用戶用能情況簡單說明
新泰正大兩座 6.78 米搗固焦爐，年產焦炭 180萬噸。該廠所建 2 座焦爐為全世界最大的搗固焦爐，也是該爐型在世界首次應用。
（2）實施內容及周期
主要實施內容包括：烘爐管道、工具、圖紙、烘爐方案及開工方案的設計，烘爐具備條件的確認，烘爐點火，焦爐轉地下室正常加熱至焦爐投產的現
場技術指導，實施周期 117 天。
展開 間規聚丙烯-多重熔融峰與平衡熔點
差示掃描量熱(DSC)研究了s-PP的等溫結晶和熔融行為，大多數樣品的DSC升溫曲線上表現出兩(或三)明顯的吸熱峰（與等溫結晶溫度有關）。在不同升溫速率下進行的DSC掃描顯示，這種樣品的熔融峰通常呈現雙峰形狀。相比iPP（約160℃），sPP（約120℃和約130℃）的熔融峰值較低。
對于sPP多重熔融峰的解釋主要有：(1) 在熔融過程中發生重結晶；(2) 存在兩種不同結構的晶體，如不同晶型或完善程度不同的結晶。
降低升溫速率，高熔點峰值增加表明加熱過程中有再結晶現象，其中較不有序的Form II晶型部分轉化為更有序的Form I晶型，該現象主要出現于間規度低于90% ( rrrr < 90% )的樣品，對于高間規度的樣品( rrrr>93% )，只觀察到一個吸熱峰，不受等溫結晶溫度和升溫速率的影響。Boor和Youngman將sPP多重峰分別歸屬為一個是螺旋型構象的晶型和另一個平面鋸齒型構象的晶型所引起的。Marchetti等則認為雙重峰分別對應于結晶完善程度不同的晶體。徐君庭等對不同級分的樣品進行了研究，認為兩個熔融峰應歸屬于有序程度不同的Form Ⅰ晶型，高間規度和高結晶溫度有利于生成有限有序的Form Ⅰ晶型，而低間規度和較低的結晶溫度有利于生成有限無序的結構。
對于sPP 來說，平衡熔點T0m是一個很重要的熱力學參數。因為sPP的平衡熔點與樣品的間規度密切相關，同時與晶型以及分子量等方面也有關系。對于sPP的T0m，需要指出的是FormⅠ是在通常的結晶條件下得到的晶型，而Form Ⅱ、Form Ⅲ和Form Ⅳ由于結晶條件的特殊性，所以關于sPP的T0m研究只是針對Form Ⅰ而言。
展開 但用好它的訣竅藏在升溫速率、次數等參數選擇里
不同粒徑試樣的 DSC 曲線（曲線 1 和 2 樣品粒徑小于 0.5mm；曲線 3 和 4 樣品粒徑大于 0.5mm）
如上圖所示，當樣品的粒徑大小不同，DSC 曲線的峰形和峰頂位置明顯不同；粒徑小的樣品測試后的熔融峰呈雙峰，粒徑大的樣品測試后的熔融峰呈比較尖銳的單峰。還要注意塊狀/顆粒樣品可用刀片切成片狀，不要碾碎，如果對大顆粒進行研磨，可能會破壞結構，或者容易因靜電作用聚成團，則需要更多的熱能使其熔化，熔融速度會變快，熔融峰比原來團聚小晶體的峰形尖銳。
升溫次數的影響
為什么用一次升溫？
一次升溫曲線反映的是材料原始狀態下的結晶特征。生物基材料在生產、儲存過程中會形成穩定的結晶結構，一次升溫直接測量這些“原生結晶”的熔融溫度和焓變，能真實體現材料的固有屬性。
如果經過多次升溫，可能會破壞原始結晶形態（如高溫下結晶重排），導致測得的熔點或結晶度偏離實際應用場景的需求。
因此，一次升溫是還原材料“真面目”的最佳選擇。
為什么必須用二次升溫？
為了消除結晶的干擾，DSC測Tg通常采用“三步法”流程：
第一次升溫：將材料加熱到熔點以上，讓原始結晶完全熔融，破壞原有結晶結構；
快速降溫：以較快速度降溫，抑制分子鏈重新結晶（讓材料保持無定形或低結晶狀態）；
第二次升溫：在無定形狀態下測量，此時分子鏈無結晶束縛，玻璃化轉變的“臺階”更清晰，能得到準確的Tg值。
二次升溫過程能夠有效消除聚合物樣品的熱歷史、內應力及水分干擾，使玻璃化轉變曲線呈現更為典型和規整的形狀；對于熱固性樹脂，玻璃化轉變溫度通常有所提高；對部分結晶聚合物，可研究其結晶歷史對結晶度、熔程和熔融熱焓的影響；同時，該方法有利于橫向比較不同樣品之間的本征性能差異。
展開 南科大陳忠仁教授課題組Macromolecules ：瓶刷狀大分子負載的苯氧基亞胺金屬配合物的合成及其在乙烯聚合上的應用
由MB負載的Ti和Zr催化劑制備的PE的分子量分布曲線
研究發現，MB負載的單苯氧基亞胺鈦配合物的催化性能與均相小分子催化劑相當。增加苯氧基亞胺配體上酚氧鄰位的空間位阻，可以提高聚合活性，然而得到的PE的分子量顯著下降（圖5）。PE的熔點均在133°C（二次升溫曲線），表明PE具有線形直鏈結構。有趣的是，PE的結晶度強烈地依賴于熱歷史。在DSC測試中，PE初生粒子結晶度較高，這是由于在聚合過程中PE結晶速度快，鏈纏結少。而初生粒子熔融后，鏈纏結增加，因此觀察到二次升溫時結晶度降低。例如，由MB-Ti-4聚合得到的PE在一次升溫和二次升溫過程中的結晶度分別為68.7%和48.6%。
對于MB負載的鋯配合物，其活性也與均相小分子催化劑相當，而生成的PE分子量降低，分子量分布加寬，這是由催化劑的非均相特性導致的。增加酚氧鄰位的空間位阻可以觀察到更高的活性和更高的PE分子量。由負載的Zr催化劑得到的PE結晶度比相應的Ti催化劑更高。
更進一步地，作者提出在載體中連接“雙位點”催化劑，實現一鍋法制備雙峰PE。“雙位點”是指在MB的分子側鏈上同時負載含有兩種配體的FI催化劑，形成兩種催化位點，如一種位點可以產生高分子量PE，另一種位點產生低分子量PE。假設這兩種位點的聚合動力學互不干擾，催化性能應遵循相應的單位點催化劑的特點，從而原位制備出在分子級別混合的雙峰PE。如圖6所示，由配體3與4組合形成的“雙位點”催化劑確實能夠一鍋法制備出雙峰分布的PE。這顯示了MB作為催化劑載體在合成雙峰PE方面的巨大應用潛力。
圖6. 雙位點催化劑制備雙峰PE
作者還利用SEM觀察了PE初級顆粒的形貌，發現PE樣品一般呈現出魚鱗片狀堆疊的形貌。
展開 節能新方案！橡塑膠產業必看！
計時設備：為得知各項指標達成所需時間，此實驗設置之計時設備為紅外線熱像儀計時時間，并輔以手持式行動裝置開啟秒表功能計時及功率計量測溫升溫降期間內之耗能與時間作為記錄。
實驗結果如下所述：
1. 此實驗必須確保可得到準確的溫度反饋，因此將K-Type溫度傳感器安裝于出水口位置，如圖6所示，主要目的系測試當加熱器啟動時，可從K行傳感器測反饋實時溫度，并計算室溫25℃之溫度到達150℃所需花費的時間。
2. 透過人機界面設定所需加熱之溫度150℃，開啟加熱器后，出水口當前溫度將顯示于人機界面上，并透過計時器進行加熱時間的記錄，經實驗測試后發現，加熱器花費約150秒的時間即可達150℃。此外，從圖6可發現加熱趨勢接近穩態，符合規格設計。
3. 實驗完成后，其加熱時間于60秒時已接近100℃，于180秒之后，接近穩態150℃之溫度，優于傳統電阻式加熱方式。顯示本開發之加熱設備其加熱設備具有高度穩定性。
4. 透過升溫曲線可知升溫初期溫度有明顯上升，接近目標溫度時升溫速率逐漸放緩。
5. 藉由降溫曲線，降溫初期迅速，接近目標溫度時降溫速率逐漸放緩。
圖6：變模溫設備測試結果
實驗架設與結果：
1. 為確保流量傳感器所反饋之數值正確性，因此本實驗將機械式流量傳感器安裝于循環泵出水口位置，確保進出水的正確流量數值，如圖7所示。并將實時偵測到的流量，經由人機界面設定后顯示于視窗上。
2. 完成水路連接之后，隨即開始流體進行測試。此實驗目的主要測試馬達全速運轉下的最大流量，流量由0LPM開始測試，以全功率狀態輸出（馬達轉3400rpm），實驗結果顯示最大流量為60~61LPM。由圖7得知，全狀態輸狀態下，約4秒即可達最大流量，符合設計規范。
展開 
【材料應用】抗菌PA56 | 讓醫用也可降解！
PHMG質量分數從0.5%增加到3%時，未出現共混物熔融曲線的雙峰特性。主要原因是由于抗菌劑PHMG的添加量較少，且混合得比較均勻。
PA56及PA56/PHMG的DSC升溫曲線
PA56及PA56/PHMG的DSC和TGA測試結果
隨著抗菌劑PHMG添加量的增加，PA56/PHMG共混體系的分解溫度逐漸降低，質量損失5%的分解溫度由純PA56的400.7 ℃降低至373.7 ℃。主要原因是PHMG的分解溫度比PA56低，導致共混體系分解溫度降低。根據DSC和TGA的數據分析可以得出結論，少量PHMG的加入對 PA56/PHMG共混體系熱穩定性影響相對較小。
PA56及PA56/PHMG的TGA曲線
PA56及PA56/PHMG的DTG曲線
04
PA56/PHMG纖維力學性能
隨著牽伸倍數的增大，抗菌PA56纖維的斷裂強度逐漸增加，斷裂伸長率逐漸降低。這是因為隨著牽伸倍數的增大，纖維大分子鏈在應力的作用下沿軸向排列更加規整，從而提高了纖維的斷裂強度，降低了斷裂伸長率。
隨著抗菌劑PHMG添加量的增加，抗菌纖維的斷裂強度和斷裂伸長率都呈下降的趨勢，含3%PHMG的抗菌纖維相較于PA56維的斷裂強度和斷裂伸長率大約下降10%~20%。主要原因是纖維中的PHMG微粒會導致纖維拉伸時應力不均勻，存在應力弱點，因此抗菌纖維的斷裂強度和斷裂伸長率下降。
PA56和抗菌PA56纖維的力學性能
05
PA56/PHMG纖維的抗菌性能
PA56纖維對大腸埃希菌和金黃葡萄球菌具有40.2%和 45.2%抑制率。
展開 干熄焦烘爐與開工
當T2溫度達到160~17O℃ 、T5溫度達到120℃時，干熄焦系統即可轉入煤氣烘爐階段，烘爐曲線見圖2。
由圖2可知烘爐以T5為主管理溫度，T5由常溫升至100℃ 的5天內，每天升溫≤18℃ ;T5由100升至120℃的3天內，每天升溫≤7℃ 。T2為輔助管理溫度，溫風干燥期間T2升溫速度≤1O℃/h，極限升溫速度≤2O℃/h，超過極限升溫速度，容易使耐火磚開裂。鍋爐升溫速度為5O℃/h，主要測量汽包的壁溫。預存段壓力P。控制在1O~50Pa，汽包水位控制在一100~0mm。
1.2 操作要點
(1)啟動循環風機，設定循環風36000m3/h左右，以后根據升溫的情況適當調整循環風量。
(2)將除鹽水箱內上滿合格的除鹽水，確認除氧給水泵正常，啟動除氧給水泵為鍋爐供水，使汽包水位達到一100mm。
(3)將干熄焦系統的各潤門調整到溫風干燥的狀態，將一次除塵器緊急發散閥處的調節板開度設定為一半。
(4)向鍋爐汽包內通人低壓蒸汽，開度設定3扣，以后根據升溫的情況調整其閥門的開度。
(5)啟動鍋爐強制循環泵，設定流量300t/h。
(6)溫風干燥階段根據升溫曲線不斷調整干熄爐的升溫速度，并根據T5和T2的大小關系調節低壓蒸汽的吹入量、導人空氣量、循環氣體量、裝入爐蓋的開度以及系統壓力調整。
1.3 操作注意事項
(1)溫風干燥階段鍋爐不給水，否則會影響干熄爐的升溫。
(2)當汽包水位達到100ram時，即可對鍋爐進行排污，當水位達到0~一100mm時停止排污，水冷壁、省煤器、蒸發器都要進行排污，保證各處的溫度均勻，杜絕局部過熱。
(3)增加循環風量時要特別注意,每次加減3.0~5.0km3/h，兩次增加風量的間隔15min。
(4)兩級過熱器與主蒸汽管道的疏水閥微開。
展開 焦爐烘爐期間的溫度管理
焦爐烘爐期間的溫度管理
摘要: 焦爐烘爐質量的好壞直接影響焦爐壽命，在烘爐期間必須嚴格把控烘爐的溫度、壓力，使其烘爐溫度按照既定烘爐方案升溫，不得隨意過快升溫，禁止降溫，才能避免使砌體在升溫過程中產生不可逆轉的損傷。
關鍵詞: 烘爐; 溫度; 吸力; 控制
1 引言
在焦爐建設、投產過程中，烘爐的質量直接影響焦爐壽命，嚴格把控烘爐的每一關至關重要。在烘爐時必須按照已定烘爐方案和烘爐技術要求，根據爐體砌磚的膨脹特性及烘爐燃料的選擇進行升溫，并制定合理的升溫曲線，不能盲目的進行升溫。同時，根據溫度的變化調節護爐鐵件，給爐體持續的保護性壓力，保證爐體的嚴密性及均勻膨脹。
2 烘爐燃料的選擇
根據焦爐烘爐燃料的不同，一般有三種烘爐方法，即采用氣體燃料、液體燃料和固體燃料烘爐。它們各有特點，用氣體燃料烘爐時，升溫管理方便，調節靈活準確，節省人力，燃料消耗少。用固體燃料烘爐時，工人勞動強度大，爐溫不易控制，尤其到高溫階段，升溫較困難，但烘爐設備簡單，燃料較易解決。液體燃料烘爐時克服了固體燃料烘爐的主要缺點，升溫管理方便，節省人力，但烘爐費用較高，目前采用噴嘴上的針型閥調節油量，準確性較差，因此溫度均勻性較氣體燃料烘爐時差。一般鋼鐵企業中的焦化廠烘爐時采用氣體燃料，簡便而易得，現根據氣體燃料烘爐介紹爐溫的管理。
3 炭化室的點火
烘爐過程中熱氣流靠煙囪的吸力克服阻力而流經爐體各部位，為保證煙囪有足夠的吸力，在炭化室小灶點火前，需先烘烤煙道和煙囪，在煙囪吸力達到200 Pa 以上，分煙道吸力達到140 Pa 方可點火烘爐。按照單雙數機、焦側各點一半，逆向進行點火。點火前將分煙道吸力關小，以利于點火，點火結束后將分煙道吸力調到規定值。
展開 技術研究 | 汽車及電子電器用PA66/PA6合金裂解氣相色譜-質譜法定性定量分析方法
圖3 PA66/PA6共混合金DSC的第一次升溫曲線圖
Fig3 The first heating scan curve of PA66/PA6 blends DSC
3、 PA66/PA6共混合金的裂解氣相質譜分析
采用PyGC-MS分析尼龍66和尼龍6時，尼龍6的裂解產物主要是己內酰胺，來自主鏈斷裂后的環化，此組分的特征碎片不受其他助劑和添加劑的影響；尼龍66的主要特征裂解產物是環戊酮，主要來自尼龍66的二酸部分的斷裂和環化，但需要注意的是若裂解譜圖中除了含有環戊酮外還含有異氰酸酯的碎片，則樣品中可能含有聚氨酯等材料，需將聚氨酯用四氫呋喃萃取干凈后再通過PyGC-MS進行PA6和PA66的定量分析。PA6的裂解機理見圖4，PA66的裂解機理見圖5。利用PyGC-MS對于PA66/PA6合金進行分析，可以得到裂解氣相色譜圖，見圖6，根據圖中特定保留時間和色譜峰的豐度值可以明顯看出環戊酮和
ε－己內酰胺特征碎片。
從表3可以看出：w(PA66)為100%時，也能看到19.51%的己內酰胺的特征峰，環戊酮的特征峰占比為80.49%，w(PA6)為20%時，己內酰胺的峰面積遠比環戊酮的峰面積高。圖6是m(PA66):m(PA6)=50:50的PyGC-MS譜圖。
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