裂縫面的案例
星辰技文|Abaqus中提取裂縫數據并用matplotlib庫繪圖
第一步，了解數據文件結構
POLARIS_CrackGeo插件提取odb結果后，在ODB文件所在目錄下，會生成兩個與ODB文件同名的CSV文件，分別是：“odbName-XFEM/COH-infos.csv”和“odbName-XFEM/COH-Output.csv”:
infos.csv文件
用于存儲所有破裂單元的裂縫面的節點坐標、裂縫破裂形式MMIXDMI和裂縫寬度信息；當提取的是XFEM裂縫時，僅輸出節點坐標信息；當提取的是Cohesive單元裂縫時可輸出MMIXDMI（場量有定義MMIXDMI輸出）和裂縫寬度，裂縫寬度排序采用倒序記錄：第一個裂縫寬度，為最后一個分析步的最后一幀所對應的寬度，第二個裂縫寬度，為倒數第二幀對應的寬度，依此類推……
讀取infos.csv文件代碼示例如下：
def readCohesiveInfo(fileName):
### 讀取infos.csv文件，獲得單元坐標信息
dataDict = {}
f = open(fileName,'r')
lines = f.readlines()
f.close()
strDatas = lines[0].replace('\n','').split(',')
headDict = {}
for i,w in enumerate(strDatas):
headDict[w] = i
for line in lines[1:]:
strDatas = line.replace('\n','').split(',')
if len(strDatas)<6:continue
data = []
for i in ["x1","y1
展開 基于ABAQUS子程序UAMP編程實現水平井分段多簇壓裂流量動態分配
目前對水平井分段壓裂的裂縫間距及擴展規律缺乏足夠的認識，尤其缺乏對于流量動態分配的研究，這對于有效設計壓裂施工以獲得儲層最大化開采具有重要意義。
二、理論基礎
2.1流—固耦合基本方程
水力壓裂是涉及到多個物理場耦合的復雜力學問題，巖石由固體骨架和孔隙所構成，巖石的應力由巖石骨架和孔隙流體共同承擔，通過骨架傳遞的有效應力使巖石產生變形，根據Terzaghi原理定義有效應力為
根據虛功原理，壓裂儲層巖石的平衡方程為
巖石中流體流動質量守恒方程表示為
2.2裂縫起裂與擴展的損傷力學原理
采用牽引分離準則表達裂縫面的失效行為，這種行為主要包含三個過程：初始損傷、損傷演化、自由面的張開及失效。為避免單元尺寸的敏感性，損傷演化過程中采用的是力與位移的描述方式，表示為線彈性關系，如圖1所示。損傷前的本構關系為
圖1 損傷演化過程
裂縫起裂準則為最大正應力準則，此準則主要針對張拉型裂縫，當最大主應力達到許用值時，裂縫發生起裂
損傷演化準則需要引入損傷變量來進行描述裂縫表面與裂縫單元邊緣之間交點處的平均總損傷
2.3流量控制
在水平井多段壓裂過程中，壓裂液由井口注入經井筒流向各條裂縫。由于裂縫之間存在應力干擾，各條裂縫內壓力不同導致各裂縫阻力也不相同，流向各條裂縫的注入流量不斷變化并且分配不均勻。圖2為水平井各條裂縫注入流量分配示意圖。
圖2 水平井多段壓裂流量動態分配模型
圖3并聯電阻器相似模型
注入流量動態分配的原理根據Kirchoff第一定律，采用并聯電阻器相似模型模擬了壓裂液在各條裂縫間的分布，如圖3所示。每條裂縫被定義為一個阻力單元，在每個增量過程中，壓裂液在各條裂縫間的分配取決于流入流體的阻力，阻力被定義為裂縫與儲層之間的壓力差。
展開 組合鋼板梁橋設計及計算大盤點，怎么精細怎么來！
施加預應力一段時間后，在橫梁正上方橋面底板產生橫向裂縫預應力鋼筋偏心配置后，橋面板上拱，同時主梁上翼緣受到橫梁與橫向加勁肋的約束而不能隨橋面板協調變形，使橫梁正上方的連接件受拉，從而在橫向預應力作用發生橫向裂縫。
現澆橋面板的早期裂縫的預防
抑制混凝土發熱量：盡可能減少水泥單位用量，或使用發熱小的水泥。要保持橋面板上面的濕度，加強保溫，下面盡可能采用木制模板。
添加適量膨脹劑：一般伴隨著降溫，混凝土會發生體積縮小，通過使用膨脹劑能夠某種程度地抑制體積縮小。
分級施加預應力：可考慮在初期階段，將預應力僅施加能夠保證支架移動的部分，其余的待混凝土完全硬化后再施加。
固定支架澆灌：支架移動所引起的應力加劇了早期裂縫的發生，將移動支架改為固定支架澆灌混凝土也是可以選擇的施工方法之一。
增加鋼筋用量：鋼筋用量的增加一般不會直接防止裂縫的發生，但是會減小裂縫寬度及其間距。為此，可以采取在鋼板梁上方沿著縱向配置中段鋼筋，在接縫附近增加橫向鋼筋等措施。
適當地設置連接件：防止橫梁正上方的橋面底板產生橫向裂縫的方法之一，是要在橫梁處正上方合理設置連接件。
現澆橋面板的損壞機理
橋面板的收縮變形受到鋼板梁的約束，在施工階段就可能產生了沿著縱橋向的附加拉應力，甚至出現了肉眼觀察不到的微細裂縫。
通行后的車輛荷載引起的拉應力與早期發生的拉應力合成，就會在橋面板底面產生橫向裂縫，如圖(a)所示。
隨著車輛荷載的長期作用，產生縱向裂縫后形成縱橫交錯的形狀，并貫通到橋面板上表面，如圖(b)所示。
伴隨著裂縫面間骨料咬合力的喪失，橋面板的抗剪性能逐漸降低，產生更多裂縫，如圖(c)所示。
當車輛荷載超過其抗剪強度后，混凝土就開始脫落而損壞，如圖(d)所示。
展開 開源XFEM程序：PhiPsi介紹
由于擴展有限元法一般采用水平集函數
和
描述裂縫面，此外
和
還在塑性力學中用來表示內摩擦角和剪脹角，故取名PhiPsi。
防止洪水、崩塌、滑坡、泥石流等預防及危機處理辦法
（2）其次是巖溶裂縫發達，結構破碎。主要發生在暴雨、冰雪融化季節。
（3）特別是巖層面與裂縫面與山坡方向一致時，更容易發生崩塌。
（4）暴雨時或經連日豪雨，天然或人工斜坡經滲進大量雨水后，極易引致山泥傾瀉，引發山體崩塌。
崩塌預防▼
（1）暴雨時或連日豪雨后，避免走近或停留在峻峭山坡附近。
（2）斜坡底部或疏水孔有大量泥水透出時，顯示斜坡內的水份已飽和，斜坡之中段或頂部有裂紋或有新形成的梯級狀，露出新鮮的泥土，都是山泥傾瀉崩塌的先兆，應盡快遠離這些斜坡。
（3）如遇山泥傾瀉崩塌阻路，切勿嘗試踏上浮泥前進，應立刻后退，另尋安全小徑繼續行程或中止行程。
（4）工友被山泥崩塌掩沒，切勿隨便嘗試自行拯救，避免更多人遇到傷亡
（5）立刻通知有關部門準備適當工具進行救援。
滑坡
高速滑坡▼
最危險，每秒形成數米至數十米的滑坡
滑坡的主要特點： 多出現在暴雨與冰雪融化的季節，且有大雨大滑、小雨小滑，無雨不滑特點。
危機處理▼
當遇到滑坡正在發生時，首先應鎮靜，不可驚慌失措。
展開 頁巖巖石力學特性及可壓裂性評價 附巖石力學與工程蔡美峰下載
研究結論：
1、基于三軸壓縮巖石力學實驗分析可知，蘆草溝組含油頁巖在軸向載荷未達到峰值強度時，試樣主要呈現為彈性變形，峰值強度后，應力隨應變迅即跌落，其變形破壞呈現出顯著的脆性特征; 且層理、微裂縫等結構面發育以及低圍壓條件都將加劇巖石破壞的碎裂程度。具備壓裂改造形成復雜縫網的內在地質力學條件。
2、縱向上，蘆草溝組各巖性地層的巖石力學特性與地應力存在顯著差異，即儲層間存在巖石力學強度、地應力相對較高的隔層。針對此類儲集體實施壓裂，除了保證形成復雜壓裂縫網外，還同時應強化壓裂縫的縱向溝通能力，合理增大縫高，實現壓裂改造有效體積的最大化。
研究流程：
1、對熱塑管封裝的圓柱形試樣加載圍壓及軸向壓力（圖1，圖2）；
2、對高度與直徑比值為 0.25～0.75的圓柱試樣進行巴西劈裂測試（圖3）；
3、分析巖石力學與地應力縱向分布特征（公式1，公式2，公式3，圖4）；
4、儲層可壓裂性評價（公式4，公式5，公式6，公式7，公式8，公式9）；
5、驗證可壓裂性評價方法的可靠性（圖5，圖6）。
圖文說明：
圖1 吉木爾凹陷二疊系蘆草溝組巖心三軸壓縮應力－應變曲線
圖2 吉木爾凹陷二疊系蘆草溝組巖心壓縮實驗后的破裂形態
蘆草溝組的變形破壞呈現出典型的脆性特征，且其力學特征受圍壓影響顯著，表現為低圍壓下抗壓強度低、破壞碎裂程度高、裂縫復雜等特征。同時，層理、微裂縫等結構面的發育將加劇試樣的破碎程度。結合蘆草溝組的薄互層特征，層理面發育將有助于壓裂縫形態的復雜化。巖石力學強度的各向異性將導致沿不同方向進行壓裂的難易程度有所不同。
展開 李小剛，等：基于離散元法的壓裂裂縫特征研究
同濟大學地下建筑與工程系，上海 200092）
摘要：為了探究弱面發育頁巖壓裂裂縫特征，基于三維塊體離散元方法，建立考慮層理弱面和天然裂縫弱面的頁巖儲集層壓裂裂縫擴展模型，分析了不同施工排量、壓裂液黏度、層理抗拉強度和天然裂縫內聚力下的壓裂裂縫特征。研究表明：高排量泵注和高壓裂液黏度能夠減少近井筒層理對水力裂縫的限制，增加水力裂縫穿層能力，當壓裂液黏度達到10 mPa·s時，水力裂縫能夠連續穿過6條層理；與天然裂縫連通的層理，其抗拉強度不是影響自身開啟的主要因素；天然裂縫內聚力越大，其抗剪強度越大，開啟程度越低。當井筒周圍發育層理和天然裂縫時，通過提高前置液階段排量、增大壓裂液黏度，可以促使水力裂縫充分延伸；對于容易形成簡單雙翼裂縫的頁巖儲層，在前置液階段泵注適量酸液，可以溶解天然裂縫填充物，從而達到降低天然裂縫內聚力，增加其開啟程度，提高裂縫復雜度的效果。
關鍵詞
：頁巖；層理；天然裂縫；裂縫擴展；離散元
頁巖油氣資源豐富，實現其有效開發是保障國家能源安全的重要支撐。天然裂縫和層理等弱面發育是頁巖儲層典型地質特征，對壓裂裂縫擴展有一定的影響。當前，國內外學者使用相場法、離散元、有限元、邊界元等數值模擬方法，針對弱面發育頁巖儲層水力裂縫擴展規律開展了大量研究，發現天然裂縫密度、強度、傾角等特征參數影響裂縫網絡的形成；水力裂縫在層理界面處的延伸行為受層理間距、強度等約束。但是，上述研究多考慮單一弱面，很少有研究同時考慮層理弱面和天然裂縫弱面，而離散元方法因其自身特點在處理不連續問題上有獨到優勢。
展開 混凝土重力壩在地震載荷下的響應分析
背景：
在這個實例中，我們進行印度（koyna）柯依納大壩的分析，該重力壩在1967年遭受了里氏6.5級地震，震后該壩壩頂以下40米左右處出現多條水平裂縫，下游面出現嚴重漏水現象，但水庫水位并無明顯下降，壩頂起吊塔嚴重破壞，壩面上的其它建筑也有破壞，震后頭部轉折處出現了嚴重的水平裂縫。
本例采用abaqus/standard來模擬柯依納大壩在實測的地震加速度作用下的結構響應，采用混凝土塑性損傷模型，分析結構的穩定性和任意載荷下結構的破壞情況。
問題描述：
壩體的高度為103m，71m寬，地震發生時的水位為91.75m。分析時做出以下假定：
? 假設與水流相接觸的壩面為垂直墻面，這跟實際形狀稍微不同。
? 假定水壩的力學模型為二維平面應力模型。
? 假定整個地震過程中沒有水流溢出水壩。
? 假定壩的基礎部分為剛性體。
在發生地震前，大壩受到自身重力載荷作用和壩體上游的水域對壩體的靜水壓力作用，當地震發生時，壩體上游與水體的相互作用力通過Westergaard(1993)附加質量技術來模擬。
材料特性：
大壩材料模型采用混凝土塑性損傷本構模型，在本分析中我們主要關注的是混凝土的拉伸行為，該材料的抗拉強度為抗壓極限強度的10%乘以動力放大因子1.2得到的，考慮動力放大因子主要是考慮材料的率相關性的影響。為了避免由于結構沒有加強筋而導致的不可預知的網格敏感性問題（劃分不同密度的網格，得到不同的分析結果），材料拉伸破壞后的行為通過斷裂能量破壞準則使用應力-位移曲線來代替應力-非彈性應變曲線。并使用位移-損傷值（dt）定義拉伸卸載后的剛度的損傷曲線。
展開 論模具沖裁間隙的重要性！
沖裁間隙的影響
一、對沖裁斷面質量的影響
①如圖，間隙合理：裂縫重合，剪切面較大，模輥面，毛頭，難度較小，斷面質量好
②如圖，間隙過小：裂縫不重合，材料二次剪斷，斷面形成二個剪切面，毛頭大。上下裂紋之間的材料被第二次剪切，產生兩個剪切面
③如圖，間隙過大：裂縫不重合，變形區材料受拉伸，剪切面小，模輥面撕裂面毛頭很大，斷面質量差
④間隙不均勻：間隙小的一般呈過小間隙的斷面特征；間隙大的一邊呈過大間隙的特征
二、間隙對沖裁件尺寸精度的影響
沖裁時材料有彈性形變，在沖裁結束后，由于材料彈性形變的恢復，讓工件的尺寸在沖裁上下模刀口尺寸之間產生一定的尺寸偏差
1、間隙過大會導致變形區拉伸形變落料件回彈，尺寸會變小
2、間隙過小會導致變形區壓縮變形落料件回彈，尺寸會變大
三、間隙對沖裁力的影響
1、間隙小會導致變形去壓應力的成分大，拉應力的成分小，從而材料變形抗力大，沖裁力也大
2、間隙大會導致變形區壓應力大成分小，拉應力的成分大，從而材料變形抗力小，沖裁力也小
這里要注意的是，沖裁間隙在（5-20）％乘以t的范圍內增大時，沖裁力降低不明顯，間隙大的話，卸料力、推料力都明顯變小
四、間隙對模具壽命的影響
1、間隙小會導致沖裁件跟刀口的摩擦力大，從而刀口的磨損大，壽命就短
2、間隙大會導致沖裁件跟刀口的摩擦力小，刀口的磨損就小，從而延長壽命
五、確定合理沖裁間隙
什么是合理的沖裁間隙？
展開 離散斷裂網絡DFN模型---Veneziano Model
Veneziano多邊形模型
(a) 2-D泊松線; (b)多邊形節理標記: (c) 3-D 泊松面
Veneziano模型需要三個連續的隨機過程。首先，斷裂面被生成為泊松平面。這些斷裂面在空間的位置是均勻分布的，但也可以有任何方向的分布。其次，每個斷裂平面上的泊松線過程將斷裂平面劃分為多邊形區域。最后，這些多邊形的一部分被隨機標記為節理，而其余部分被定義為完整的巖石。這些多邊形的確定比例部分為節理，其余的多邊形則被標記為完整的巖石, 這樣就產生出節理平面上的有界節理(bounded joints)，可以用來模擬不同的巖體狀況。Dershowitz(1984)在他的博士論文中對V模型進行了詳細的解釋.
在二維平面上，這個模型類似于Baecher模型，只是裂縫是由共面線段而不是獨立的線段來表示。此外，Veneziano模型的跡長呈指數分布，而不是Baecher模型的對數正態分布。此外, 對于斷裂終止點，每個節理平面上的斷裂是由獨立的泊松線過程定義的。因此每個節理平面上斷裂的定義與平面交叉點無關.
Einstein等人(1980) 使用隨機模型評估了節理巖體的破壞機理, 并在他們開發的計算機程序JOINTSIM and SLOPESIM合并和改進了Veneziano模型, 然后進行了露天礦的邊坡穩定性分析.Rouleau(1984)把這個模型應用到水文學中. 這兩個應用都只局限于二維模型，因為三維模型的幾何形狀相當復雜。
3 模型應用
Esmaieli等人(2010)使用Fracture-SG軟件生成了DFN(Grenon & Hadjigeorgiou, 2008), 這個軟件的理論基礎是Veneziano模型。
展開 鋼筋混凝土受彎構件的裂縫(Cracking in Reinforced Concrete)
不同規范剪跨比m取值范圍的比較(Shear Span to Depth Ratio)
鋼筋混凝土梁的剪切破壞(Shear Failure in Reinforced Concrete Beams)
鋼筋混凝土結構的基本概念及材料的物理力學性能(1)
4 彎曲裂縫的間距和寬度
當構件受力面的混凝土應力達到混凝土的抗彎強度時，就會出現撓性裂縫。裂縫形成后，在構件表面的混凝土中會發生一些彈性恢復，導致裂縫寬度增加。然而，由于粘結力的作用，在鋼筋周圍的混凝土中保持著一些應力和應變。這有助于在鋼筋附近的裂縫寬度比在拉伸面的裂縫寬度減少。
梁的變矩區的撓性裂縫以一定的間隔發展；然而，在恒定的矩區，這些裂縫以不連續的間隔發展。它們的位置部分取決于混凝土中局部弱點區域的發生和分布，因此裂縫在某種程度上是一個隨機過程。因此，恒定彎矩區域內裂縫的確切位置可能無法準確預測。然而，相鄰裂縫的最大和最小間距以及由此產生的最大裂縫寬度可以通過研究構件拉伸區中產生的混凝土應力而得到足夠準確的預測。
5 裂縫計算
裂縫間距和裂縫寬度預測公式的制定通常是基于構件拉伸區域內混凝土應力分布的計算。不同的研究者使用各種簡化的分析程序來確定混凝土的拉伸應力。雖然有些分析性調查與實驗工作相結合，以驗證新的預測公式，但也有一些調查完全基于試驗結果。
在大多數調查中，單軸拉伸構件被用來模擬構件恒定力矩區域內鋼筋周圍的情況。在實驗調查中，一個沿軸線嵌入鋼筋的混凝土棱柱受到施加在鋼筋兩端的拉力, 由此產生的拉伸裂縫被認為代表了梁的恒定彎矩區域的撓性裂縫。在分析性研究中，計算了由鋼筋傳遞的粘結力在混凝土棱柱中產生的軸向拉應力分布。然后，該應力分布被用來預測現有裂縫之間新裂縫的形成。
展開 
案例44-三維表面缺陷的C積分評估
在裂紋前緣周圍創建一個環面，以獲得良好的掃掠網格（VSWEEP）。一個公共區域將環面和界面處的剩余體積分隔開。
在三維模型中，裂縫有兩個表面，裂縫前端有一個共同的邊緣；環面也是如此。這兩個環面曲面用于在裂紋前緣周圍創建干凈的掃掠網格。一個曲面被定義為源，另一個曲面定義為目標。在此過程中，掃掠網格將在裂縫前緣周圍生成具有一層棱柱單元的磚單元。以下是x形接頭管模型中裂紋前緣周圍的SOLID186掃掠網格，變形體中顯示了掃掠網格的源區域和目標區域：
扭曲曲面包含一個掃掠網格和一組節點，以及變形圓環體中的源區域和目標區域。源區和目標區存在于未變形結構中的同一位置。
網格化后定義裂紋參數：
示例44.1：定義與輪廓積分計算相關的參數
創建裂縫前緣線（CM）的線分量。該組件可用于選擇連接到裂紋前緣（NSLL）的節點。這些節點的節點分量用于定義裂紋尖端節點分量（CINT、CTNC），如下圖所示：
材料模型和材料參數
用應變硬化蠕變材料模型模擬試樣。選擇材料常數以確保穩態行為占主導地位：
邊界條件和加載
矩形塊固定在一個面上。另一面施加-2E+2 MPa的壓力，如圖44.6所示。
X接頭模型的分析是在雙側對稱的情況下進行的。應用兩個平面對稱邊界條件，水平面上的一個中間節點在相反方向受到約束，以限制剛體運動。如圖44.8所示，在小直徑管的頂部施加-10 MPa的壓力載荷。
分析和求解控制
由于C*積分計算基于蠕變材料，因此進行了非線性靜態分析。對于C*積分計算，有必要在每個裂紋尖端執行以下兩項任務：
非線性靜態分析
進行非線性靜態分析。瞬時施加負載，然后保持恒定，直到達到穩態蠕變條件。通常，500~2000小時的響應足以達到穩態條件。
展開 陸陸筆記|無人機遙感技術在采煤地面塌陷監測中的應用
在切眼和順槽附近一般發育2~5條地表裂縫，其寬度和長度較大，對地表破壞較嚴重。
工作面內地表裂縫長度變化較大，一般長幾米至100多米，寬幾厘米至幾十厘米，且呈現出裂縫中央寬度最大，向兩側逐漸減小的特點；在形態上多表現出直線形、弧形和交叉形，大致平行排列，間距一般為8m左右，與工作面周期來壓步矩大致相同，總體上呈“C”字型，其開口方向與工作面回采方向基本相反。
4.2 塌陷盆地發育規律
從圖10可以看出，工作面邊界形處下沉值均大于10mm，即可確定塌陷盆地的范圍比工作面大。上下煤層疊置開采區域內的地表下沉值比疊置區外的明顯增大。盆地中央下沉量最大，可達3100mm，沿工作面中心部位向四周下沉值逐漸減小。下沉盆地總體上呈現平底形式，在工作面四周則表現出坡度較小的斜坡。
展開 巖土-三軸壓縮試驗
對于有裂縫、軟弱面和構造面的試樣，直徑宜大于60mm。
2)原狀試樣的制備。
①對于較軟的土樣，先用鋼絲鋸或切土刀切取一稍大于規定尺寸的土柱，放在切土盤上下圓盤之間，用鋼絲鋸或切土刀緊靠側板，由上往下細心切削，邊切削邊轉動圓盤，直至土樣被削成規定的直徑為止。切削時應避免擾動，當試樣表面遇有礫石或凹坑時，允許用削下的余土填補。
②對較硬的土樣，先用切土刀切取一稍大于規定尺寸的土柱，放在切土架上，用切土器切削土樣，邊削邊壓切土器，直到切削到比要求的試樣高度約高2cm為止。
③取出試樣，按規定的高度將兩端削平、稱量。并取余土測定試樣的含水率。試樣的兩端面應平整，互相平行，側面垂直，上下均勻。
3)擾動土試樣制備應根據設計預定的干密度和含水率備樣后，在擊樣器內分層擊實，各層土樣上數量應相等，各層接觸面應刨毛，擊完最后一層，將擊樣器內的試樣兩端整平，取出試樣稱量。然后量測試樣的高度和直徑，試樣的平均直徑可按下式計算：
4)砂類土試樣制備應先在壓力室底座依次放上透水板、橡皮膜和對開圓模。根據試驗要求的干密度和試樣體積，稱取所需的砂樣，分三 等分，在水中煮沸，冷卻后待用。在模內注入純水至試樣高度的1/3，將煮沸冷卻后的一份砂樣按預定的干密度填入橡皮膜內，填至該層要求的高度。然后繼續注入純水至試樣高度的2/3，再裝第二份砂樣。如此繼續裝樣直至模內裝滿為止。如果要求的干密度較大時，在填砂過程中，輕輕敲打對開圓模，使所稱的砂樣填滿規定的體積。整平砂面，放上透水板、試樣帽、扎緊橡皮膜。對試樣內部施加5kPa負壓力，使試樣能站立，拆除對開圓模。需要注意的是：對含有細粒土或要求高密度的試樣，可采用干砂制備，用水頭飽和或反壓力飽和。
展開 地下室防水這樣施工，不漏不滲！
5
苯板保護墻（或120磚墻）
外墻防水聚苯板保護層安裝要求：粘結牢固，覆蓋全面，安裝高度要高于回填完成面1-2米。
· 地下室外墻苯板保護節點
6
回填土分層夯實
· 外墻后澆帶封閉
外墻后澆帶做封板處理并抹好圓角，可提前進行外墻鋪貼并回填土。
地下室剪力墻后澆帶是應力集中區域，極易導致新老混凝土接觸面產生裂縫，是漏水高發區，若將該處剪力墻進行加厚處理，見下圖，防滲漏效果較好。
磚砌擋墻
（三）頂板防水
1
地下室頂板收面及養護
2
卷材鋪貼
3
防水附加層
4
頂板保護層
· 采光天井等防水節點
1、卷材手收頭易采用金屬壓條定壓，凹槽密封材料封堵，根部直徑500mm范圍內，找平層應抹出高度不小于30mm的圓臺；且在四周預留20mm*20mm的凹槽，密封材料嵌前嚴密。
2、陰陽角應做成R＝100mm的圓弧形。
3、按要求粘貼變形縫、施工縫、陰陽角、所有轉角、平立面交界處等處的卷材附加防水層。
4、沒有在壓條與防水卷材結合部打建筑密封膏，長時間極易造成防水卷材收邊處開口，從而造成滲漏。
· 頂板臨時道路加固節點
1、頂板加載部位（臨時道路、堆場等）必須經計算核算。
2、解決方式：提前深化設計，增加配筋；選用消防車道；回頂。
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