管子的案例
一端密封含孔管子的壓力分布模擬計算
大家好，想請問下有一根一端密封一段進口的管子，管子上均勻分布有小孔，液體從小孔流出，從管子的進口處持續的注入壓力為P的水，我想用fluent模擬計算下離進液口不同距離的各個孔洞的處的壓力分布。請教大佬能指導下該怎么計算嗎？謝謝
渦流管——一根破鐵管子為啥能制冷
而且這鐵管子結構這么簡單，非常結實，能做到一管傳三代，人走管還在，基本沒有用壞的可能性，制冷效果還這么好，它怎不取代空調呢？
這就得說渦流管可能就穩定可靠這一個優點了，剛才實驗過程大家也看到了，噪音特別大，而且需要高壓空氣。
所以適合用它制冷的場景，往往是那種恰好本來有高壓空氣的場景，比如化工廠，食品廠，以及飛機發動機的部件冷卻。如果本來沒有高壓氣，單獨為了渦流管去買壓縮機制造高壓空氣的話，有點像是為了醋包餃子，不太劃算。和冰箱空調比，制冷效率還是有很大差距的。
好了，關于渦流管就說到這兒啦。如果你感興趣的話，可以網上買個試試，洗車的時候熱了，恰好那兒有高壓氣，咱接上管子，就可以自己涼快兒涼快兒了。那咱下期見啦~拜拜
展開 常用管子公稱直徑和幾分管對照，收藏
一、吋 是公稱直徑的英制叫法換算成毫米也只能是公稱直徑的米制叫法，不能對應外徑，因為同一公稱直徑的管子還有大小口徑之分
二、在管道的規格上沒有絕對的換算公式，對于小于100只能以1吋=25 來模糊計算，取其相近的數，對于大于100的管子用1吋=25可以完全匹配計算。
常用的如下：
公稱直徑DN6 對應的俗稱 1分
公稱直徑DN8 對應的俗稱 2分
公稱直徑DN10 對應的俗稱 3分
公稱直徑DN15 對應的俗稱 4分
公稱直徑DN20 對應的俗稱 6分
公稱直徑DN25 對應的俗稱 1吋
公稱直徑DN32 對應的俗稱 1吋2分
公稱直徑DN40 對應的俗稱 1吋半
公稱直徑DN50 對應的俗稱 2吋
公稱直徑DN65 對應的俗稱 2吋半
公稱直徑DN80 對應的俗稱 3吋
公稱直徑DN100 對應的俗稱 4吋
公稱直徑DN125 對應的俗稱 5吋
公稱直徑DN150 對應的俗稱 6吋
公稱直徑DN200 對應的俗稱 8吋
公稱直徑DN250 對應的俗稱 10吋
公稱直徑DN300 對應的俗稱 12吋
公稱直徑DN350 對應的俗稱 14吋
公稱直徑DN400 對應的俗稱 16吋
公稱直徑DN450 對應的俗稱 18吋
公稱直徑DN500 對應的俗稱 20吋
公稱直徑DN600 對應的俗稱 24吋
1 英寸=25.4毫米 =8英分
1/2 是 四分(4英分) DN15 ＝1.27cm
3/4 是 六分(6英分) DN20 ＝1.905cm
De、DN、D、d、Φ的含義
1、DN（Nominal Diameter）意思是管道的公稱直徑，是外徑與內徑的平均值。DN的值=De的值-0.5*管壁厚度。注意：這既不是外徑也不是內徑。
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一、「吋」 是公稱直徑的英制叫法換算成毫米也只能是公稱直徑的米制叫法，不能對應外徑，因為同一公稱直徑的管子還有大小口徑之分
二、在管道的規格上沒有絕對的換算公式，對于小于100只能以1吋=25 來模糊計算，取其相近的數，對于大于100的管子用1吋=25可以完全匹配計算。
常用的如下：
公稱直徑DN6 對應的俗稱 1分
公稱直徑DN8 對應的俗稱 2分
公稱直徑DN10 對應的俗稱 3分
公稱直徑DN15 對應的俗稱 4分
公稱直徑DN20 對應的俗稱 6分
公稱直徑DN25 對應的俗稱 1吋
公稱直徑DN32 對應的俗稱 1吋2分
公稱直徑DN40 對應的俗稱 1吋半
公稱直徑DN50 對應的俗稱 2吋
公稱直徑DN65 對應的俗稱 2吋半
公稱直徑DN80 對應的俗稱 3吋
公稱直徑DN100 對應的俗稱 4吋
公稱直徑DN125 對應的俗稱 5吋
公稱直徑DN150 對應的俗稱 6吋
公稱直徑DN200 對應的俗稱 8吋
公稱直徑DN250 對應的俗稱 10吋
公稱直徑DN300 對應的俗稱 12吋
公稱直徑DN350 對應的俗稱 14吋
公稱直徑DN400 對應的俗稱 16吋
公稱直徑DN450 對應的俗稱 18吋
公稱直徑DN500 對應的俗稱 20吋
公稱直徑DN600 對應的俗稱 24吋
1 英寸=25.4毫米 =8英分
1/2 是 四分(4英分) DN15 ＝1.27cm
3/4 是 六分(6英分) DN20 ＝1.905cm
De、DN、D、d、Φ的含義
1、DN（Nominal Diameter）意思是管道的公稱直徑，是外徑與內徑的平均值。DN的值=De的值-0.5*管壁厚度。
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求助：LS-dyna做了一個剛體擠壓管子模型
可是動畫中剛體始終無法接觸到管子，但模型中速度和時間時正確的
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智能化弱電施工配管常見質量問題及解決方法
危害:敷設在現澆混凝土層中的管子,刷漆后管外壁與混凝土不能很好結合。
解決方法:敷設在現澆混凝土中的管子,管外壁不要刷漆。
通病3:管子不分大小一律采用套管連接。
危害:一旦漏焊,管內易流入水泥砂漿。解決方法:Dg50 以下的管子禁止采用套管連接。
通病4:兩根不同管徑的管子采用承插式連接。
危害:從大管徑向小管徑方向穿線時,導線會受阻。解決方法:兩根管子連接,管徑必須相同。
通病5:大管徑的管子連接時不打喇叭口,也不用套管,直接對焊。
危害:管內壁易流入焊渣,形成毛刺。
解決方法:必須采用打喇叭口或套管方式連接。
通病6:管箍處,管與管之間不焊接地跨接線。
危害:不能形成電氣通路,起不到接地保護作用。
解決方法:必須焊接地跨接線,而且不能遺漏。
通病7:彎管器與管子規格不匹配。
危害:煨出的管子不美觀且易受損。
解決方法:選擇合適的彎管器。
通病8:管子煨彎不考慮彎曲半徑。
危害:半徑過小影響穿線。
解決方法:選擇合適的模具,注意彎管半徑。
通病9:管子套絲扣,只套一遍。
危害:絲扣粗糙,影響使用。
解決方法:套絲不得少于兩遍。
通病10:管子套完絲不掃口。
危害:管口易產生毛刺。
解決方法:用掃口器或手鉗掃口。
通病11:不管管徑大小,一律用<6 圓鋼作接地跨接線。
危害:影響接地效果。
解決方法:管徑大于Dg20 應選擇大于<6 圓鋼,或選擇扁鋼(可根據管徑大小定) 。
通病12:穿線前管口不戴護口。
危害:易刮傷導線絕緣層。
解決方法:穿線前必須先戴護口。
通病13:管子連接前穿鐵線。
危害:鐵線銹蝕后,會斷在管內影響穿線。
解決方法:穿線前,再穿鐵線。
通病14:管子配好后,管口不作臨時封堵。
展開 弱電工程施工配管常見質量問題及解決方法
危害:敷設在現澆混凝土層中的管子,刷漆后管外壁與混凝土不能很好結合。
解決方法:敷設在現澆混凝土中的管子,管外壁不要刷漆。
通病3:管子不分大小一律采用套管連接。
危害:一旦漏焊,管內易流入水泥砂漿。解決方法:Dg50 以下的管子禁止采用套管連接。
通病4:兩根不同管徑的管子采用承插式連接。
危害:從大管徑向小管徑方向穿線時,導線會受阻。解決方法:兩根管子連接,管徑必須相同。
通病5:大管徑的管子連接時不打喇叭口,也不用套管,直接對焊。
危害:管內壁易流入焊渣,形成毛刺。
解決方法:必須采用打喇叭口或套管方式連接。
通病6:管箍處,管與管之間不焊接地跨接線。
危害:不能形成電氣通路,起不到接地保護作用。
解決方法:必須焊接地跨接線,而且不能遺漏。
通病7:彎管器與管子規格不匹配。
危害:煨出的管子不美觀且易受損。
解決方法:選擇合適的彎管器。
通病8:管子煨彎不考慮彎曲半徑。
危害:半徑過小影響穿線。
解決方法:選擇合適的模具,注意彎管半徑。
通病9:管子套絲扣,只套一遍。
危害:絲扣粗糙,影響使用。
解決方法:套絲不得少于兩遍。
通病10:管子套完絲不掃口。
危害:管口易產生毛刺。
解決方法:用掃口器或手鉗掃口。
通病11:不管管徑大小,一律用<6 圓鋼作接地跨接線。
危害:影響接地效果。
解決方法:管徑大于Dg20 應選擇大于<6 圓鋼,或選擇扁鋼(可根據管徑大小定) 。
通病12:穿線前管口不戴護口。
危害:易刮傷導線絕緣層。
解決方法:穿線前必須先戴護口。
通病13:管子連接前穿鐵線。
危害:鐵線銹蝕后,會斷在管內影響穿線。
解決方法:穿線前,再穿鐵線。
通病14:管子配好后,管口不作臨時封堵。
展開 鍋爐“爆管”原因一眼可以看透，5分鐘教會你！
全面的金相故障分析通常能揭示出其根本原因；然而，并不需要對所有損壞的管子都進行金相分析。損壞管子的外觀形貌能就損壞的原因提供有交織的訊息。這一訓息有助于縮小可能產生管子爆破原因的范圍，有時，結合一些鍋爐運行方面的知識就足以確定其損壞的原因。
本圖冊列舉了一些最為常見的鍋爐四管爆破損壞類型的實例。該圖冊將用作一種導則以幫助鑒別常見管子損壞的原因。但必須注意到，僅根據外觀形貌無法區別許多損壞模式，某些時候不同的原因會導致看上去外觀形貌是相同的損壞。頻發的或嚴重的管子損壞必須通過一個合格的金相試驗室進行全面分析，以便能鑒別出真正原因。
展開 液壓系統存在的問題和解決辦法分析
根據系統技術參數 （工作壓力、 工作流量） 選定管子的材料、壁厚、通徑。見機械設計手冊第四卷 P17-615~616 頁。
2． 選擇接頭形式。見機械設計手冊第四卷 P17-617~618 頁。
3． 管子走向美觀、順暢，不干涉，對于設備上的管子，盡量沿著設備布置，與設備構成一體。
4． 管子要橫平豎直，這是管子的基準。
5． 每根管子兩端要有管接頭，以便清理焊渣、酸洗槽酸洗，運輸。
6． 兩個接口之間的管子，不要設計成直的，容易漏油。
7． 管子與接頭要垂直， 如果不直， 要對直，中間有彎過渡。否則，容易漏油。
8． 管子轉彎盡量避免急彎，小通徑管子可直接彎管制成，大直徑管子選用流線形的彎頭。
9． 管子變徑處，要有過渡接頭。
10． 管子與接頭焊接處，要開坡口。
11． 焊接要求采用氬弧焊，至少用氬弧焊打底。
12． 管路要有管夾固定，間隔距離按設計手冊規定。
13． 管夾不宜布置在彎管半徑內， 應布置在彎管兩端處。否則，管子沒有變形空間。
14． 管夾的固定基礎一定要剛性好，否則，容易產生振動。
15． 軟管一般應用在設備有振動，和兩個接口有相對運動的場合。要求見機械設計手冊第四卷 P17-772~773 頁。
展開 常見管殼式換熱器的型式與結構介紹
它是將管子彎成U型，管子兩端固定在同一塊管板上。由于殼體和管子分開，管束可以自由伸縮，不會因管壁、殼壁之間的溫度差而產生熱應力，熱補償性能好。管程為雙管程，流程較長，流速較高，傳熱性能好，承壓能力強。因U型管式換熱器僅有一塊管板，且無浮頭，所以結構簡單，造價比其他換熱器便宜，管束可以從殼體內抽出，管外便于清洗，但管內清洗困難，所以管內的流體必須是清潔及不易結垢的物料。由于傳熱管的結構型式關系，管子的更換除外側管了外，內部管子大部分不可能更換，管束中心部分存在間隙，所以流體易走短路，影響傳熱效果，故通常在此處設有假管或中間擋板（見圖4）以減少這一流動死區。而且管板上排列的管子較少，結構不緊湊。U型管的彎管部分曲率不同，管子長度不一，因而物料分布不如固定管板式換熱器均勻。管子因滲漏而堵死后，將造成傳熱面積的損失。
圖4 BIU U型管式換熱器
圖5 雙売程U型管式換熱器（AFU）
1一盤環形折流板環板；2一盤環形折流板盤板；3一縱向隔板；
4一換熱管；5一管箱；6-分程隔板；7一定距管；8一拉桿
U型管式換熱器，一般使用于高溫高壓的情況下。尤其使用在壓力較高的情況下，在彎管段壁厚要加厚，以彌補彎管后管壁的減薄。
如殼程需要經常清洗的管束，則要求采用正方形排列，一般情況下都按三角形排列，管程為偶數。
完程內可按工藝要求設置縱向隔板組成雙殼程換熱器，以增加殼側介質流速（圖5），提高換熱設備的傳熱效果。縱向隔板安裝在平行于傳熱管方向（縱向隔板按工藝要求決定）。
4.填料函式換熱器
對于一些腐蝕嚴重，溫差較大而經常要更換管束的冷卻器，采用填料函式換熱器要比浮頭式或固定式換熱器優越得多。它具有浮頭式換熱器的優點，又克服了固定式換熱器的缺點，結構較浮頭簡單，制造方便，易于檢修清洗。
展開 換熱器管束失效的原因分析
2、折流板處管子切開
折流板孔和管子之間有徑向間隙，當管子發生橫向振動的振幅較大時，就會引起管壁與折流板孔的內表面間產生反復碰撞。由于折流板厚度不大，管壁多次、頻繁與其接觸，將承受很大的沖擊載荷，因而在不長的時間內就可能發生管子被切開的局部性破壞。
3、管子與管板連接處破壞
該連接結構可視為固定端約束，管子振動產生橫向撓曲時；連接處的應力最大，因此，它是最容易產生管束失效的地區之一。
4、材料缺陷的擴展造成失效
管子材料本身存在缺陷(包括腐蝕和磨蝕產生的缺陷)，那么在振動引起的交變應力作用下，位于主應力方向上的缺陷裂紋就會迅速擴展，最終導致管子失效。
5、振動交變應力場中的拉應力還會成為應力腐蝕的應力源
流動誘導振動引起管子破壞，易發生在撓度相對較大和殼程橫向流速較高的區域。此區域通常是U形彎頭、殼程進出口接管區、管板區、折流板缺口區和承受壓縮應力的管子。
五、換熱器發生阻垢的原因及處理方法
1、顆粒污垢：懸浮于流體的固體微粒在換熱表面上的積聚。這種污垢也包括較大固態微粒在水平換熱面上因重力作用的沉淀層，即所謂沉淀污垢和其他膠體微粒的沉積。
2、結晶污垢：溶解于流體中的無機鹽在換熱表面上結晶而形成的沉積物，通常發生在過飽和或冷卻時。
展開 
換熱器爆炸、泄露原因是啥？防腐措施有哪些？
2、折流板處管子切開
折流板孔和管子之間有徑向間隙，當管子發生橫向振動的振幅較大時，就會引起管壁與折流板孔的內表面間產生反復碰撞。由于折流板厚度不大，管壁多次、頻繁與其接觸，將承受很大的沖擊載荷，因而在不長的時間內就可能發生管子被切開的局部性破壞。
3、管子與管板連接處破壞
該連接結構可視為固定端約束，管子振動產生橫向撓曲時；連接處的應力最大，因此，它是最容易產生管束失效的地區之一。
4、材料缺陷的擴展造成失效
管子材料本身存在缺陷(包括腐蝕和磨蝕產生的缺陷)，那么在振動引起的交變應力作用下，位于主應力方向上的缺陷裂紋就會迅速擴展，最終導致管子失效。
5、振動交變應力場中的拉應力還會成為應力腐蝕的應力源
流動誘導振動引起管子破壞，易發生在撓度相對較大和殼程橫向流速較高的區域。此區域通常是U形彎頭、殼程進出口接管區、管板區、折流板缺口區和承受壓縮應力的管子。
五、換熱器發生阻垢的原因及處理方法
1、顆粒污垢：懸浮于流體的固體微粒在換熱表面上的積聚。這種污垢也包括較大固態微粒在水平換熱面上因重力作用的沉淀層，即所謂沉淀污垢和其他膠體微粒的沉積。
2、結晶污垢：溶解于流體中的無機鹽在換熱表面上結晶而形成的沉積物，通常發生在過飽和或冷卻時。
展開 對市政管道施工技術的論述
凡在運輸或堆放過程中損壞的管子不得吊入溝槽。管子卸車要用柔性懸帶或繩帶提起，禁止拋扔或撞擊管道。
管子起吊時要采用雙點起吊，嚴禁單點起吊。排管前先復核高程樣板，清掃基礎表面的污泥、雜物及積水。復核基礎表面標高，要嚴格控制管內底標高。管道敷設前要將承口內表和插口外表的油污、雜物清除干凈；將檢驗合格的丁基橡膠密封圈套入管節的插口槽內，環形的滑動部分內表面均布硅油薄層，在管節承口端面預先用氯丁膠水粘結四塊多層膠合板組成的襯墊，其厚度為12cm，按間隔 90°均勻分布；將一只管節鑿成二個半節管子，帶承口的半節管子排在窨井的進水方向，帶插口的半節管子排在窨井的出水方向，當窨井底板與管道深度不一致時，需對受擾動的土基用 C20 砼和礫石砂填實，窨井底板離承口的管端或尾部距離大于 250mm 時，要加設管枕及墊板。管節合擾時，采用懸吊方式進行。管節承插就位后，放松吊索和其它緊管工具，然后檢查管節的高程和中心線、承口與插口之間的間隙量等是否符合要求，否則，要返工重排。
2.5 管道接口
在管道鋪設前要對管節的承口和插口以及橡膠圈的尺寸、規格、光潔度、物理力學性能做詳細檢查，以符合設計規定的要求。φ2200、φ2400 的鋼筋砼企口管采用“q”型橡膠圈接口，屬柔性接口。橡膠密封圈選用高度為 24#，展開長度 φ2200 為 6590mm、φ2400為 7155mm，允許偏差為±10mm，其它尺寸允許偏差為＜6%。在環形的滑動部分內表面注有硅油薄層，空隙要貫通。橡膠圈要保持清潔、無油污，不得在陽光下直曬，不能與油類接觸。接縫施工時，溝管端部必須清洗干凈，澆水濕潤。φ2000 玻璃鋼夾砂管采用雙“O”型橡膠圈接口。
展開 厚壁管的自增強技術有限元數值計算
圖4 Mesh
求解后得到經過自增強處理后管子在工作壓力下的應力分布如圖5：
圖5 自增強處理后管子在工作壓力下的應力分布
對比查看未經自增強處理，管子在工作壓力下的應力分布如圖6：
圖6未經自增強處理后管子在工作壓力下的應力分布
很明顯，經過自增強處理后，在工作工況下管子的最大應力數值下降很多，而且位置不再在內表面，而是在外表面，這樣的好處是避免內表面應力較大而容易由于制造缺陷產生裂紋擴展，對內表面的質量要求不需要那么高。
自增強過后管子有殘余應力，這個殘余應力能夠有效抵消部分工作壓力引起的應力。
展開 [PAM-STAMP]模壓法仿真參數設置(二)
對于管子tube，需要加載材料特性。
管子材料特性對話框要注意管子壁厚的設置，本例設置為1，即為1mm。
完成以上設置后，在bending階段內增加上下模、管子物體如下圖。
加載之后，再對上下模、管子特性進行設置，這里概括為，模具需要加載剛體特性（rigid body）、接觸狀態（contact）以及運動狀態（cartesian kinematics）。需要注意的是設置運動狀態，本例中成形時是上模沿Y軸負方向運動，所以要對上模加載一個Y軸負方向的運動。對于管子需要加載一個細化等級參數。
接下來設置過程控制部分參數，這里的設置主要是針對成形階段的運動，需要注意的是，如果過程是以時間為劃分，那么結束的條件即為結束時間點，本例中起始位移為100mm，上模運動速度為2mm/s，那么結束progression就應填寫為50(s)。
完成了成形階段的設置后，接下來對回彈階段進行設置，回彈階段需要加載管子（tube），管子的特性需要加載回彈參數，本例子中回彈計算類型選擇隱式。
完成以上設置后，點擊數據檢查，對話框回彈出檢測情況，如果沒有錯誤就會有相應的提示。
在檢查無誤后就可以開始求解了。
使用自建模具進行仿真設置時，主要掌握以下幾點即可，1、創建/修改階段屬性。2、在各階段內加載該階段參與的物體。3、對各個物體進行具體的屬性設置。4、過程控制節點的設置。
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