分布圖的案例
190基于matlab的tfrSTFT時頻分布圖 ￥15.9
基于matlab的tfrSTFT時頻分布圖，計算時間序列的STFT時頻分布圖，得到瞬時頻率。通過GUI可以調節圖像的展示樣式。程序已調通，可直接運行。
189基于matlab的Wigner-Ville時頻分布圖 ￥15.9
基于matlab的Wigner-Ville時頻分布圖，計算時間序列的Wigner-Ville時頻分布圖，得到瞬時頻率。通過GUI可以調節圖像的展示樣式。程序已調通，可直接運行。
CCUS專項工程介紹和相關信息丨國內外CCUS項目解讀：分布圖、應用場景及成本介紹
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全國碳捕集項目分布圖及項目介紹
下面這張地圖匯總了我國碳捕集項目數量，及地區分布情況，來自《中國科技信息》雜志，但是并不全面。我在這張圖的基礎上，增加了2022年最新開工的CCUS項目及運行情況。如捕集規模、技術特點等。
1、垃圾發電煙氣碳捕集項目
坐標：浙江 捕碳效率：95%以上
該碳捕集工藝系統，以高效填料吸收塔和解吸塔為核心處理單元，通過優化工藝設計和設備布局，實現了煙氣系統、有機胺吸收液循環系統、冷卻換熱系統、蒸汽及疏水系統的高效集成，大幅減少系統占地面積。
同時，配套采用自主研發的煙氣碳捕集工藝高精度自動控制系統，不僅提高了二氧化碳吸收效率和運行可靠性，并有利于實現碳捕集裝置各項運行參數的精細化控制和成本控制，大大提高了碳捕集裝置的經濟性、穩定性和適用性。
運行結果顯示，在垃圾焚燒煙氣CO?含量8%左右條件下，系統CO?捕集效率可達95%以上，各指標均達到國內先進水平。
展開 【iSolver案例分享】鋁制易拉罐的單向壓縮試驗
導入以后的模型如下圖所示
在isolver中進行計算求解
計算完成以后進入后處理進行結果查看：
1) 易拉罐側面應力分布圖
2) 易拉罐頂部應力分布圖
3) 易拉罐底部應力分布圖
4) 易拉罐頂面應力分布圖
5) 易拉罐側面應變分布圖
6) 易拉罐頂面應變分布圖
五、結果對比
結果數值對比列表：
Abaqus
iSolver
應力
8.955e+02
8.955e+02
應變
1.476e-03
1.508e-03
結果云圖對比
1) 易拉罐側面應力分布圖
2) 易拉罐頂部應力分布圖
3) 易拉罐底部應力分布圖
4) 易拉罐頂面應力分布圖
5) 易拉罐側面應變分布圖
6) 易拉罐頂面應變分布圖
六、iSolver后處理的動畫效果
展開 
基于atex軟件實現FCC，BCC，HCP織構演化預測------案例十六
初始取向隨機
多晶模型圖
FCC（BCC）初始取向分布圖
HCP初始取向分布圖
2，采用內置的鋁的本構模型，并賦值給所有的模型
材料屬性分配圖
3，分別采用單向拉伸，壓縮，平面應變壓縮100%去模擬變形后織構演化
FCC拉伸變形后取向分布圖
FCC壓縮變形后取向分布圖
FCC平面應變壓縮后取向分布圖
BCC拉伸變形后取向分布圖
BCC壓縮變形后取向分布圖
BCC平面應變壓縮后取向分布圖
HCP壓縮變形后取向分布圖
HCP拉伸變形后取向分布圖
HCP平面應變后取向分布圖
展開 金屬材料鉆削制孔熱力耦合仿真應力及溫度分布效果圖
金屬材料鉆削制孔熱力耦合仿真應力及溫度分布效果圖
基于optistruct安全帶固定支架形貌優化 ￥7
本案例是基于optistruct軟件對汽車安全帶固定支架進行形貌優化，生成最佳分布的加強筋，提高鈑金件的力學性能，提高鈑金件的剛度，從而改善其應力分布，減小應力集中。其中，優化變量、約束條件、優化目標見模型文件。
優化前
優化后
其中，紅色區域為生成的加強筋，供設計人員進行參考，從而幾何重構生成最終的模型。
優化前應力分布圖
優化后應力分布圖
優化前位移分布圖
優化后位移分布圖
從優化前與優化后汽車安全帶固定支架應力分布圖、位移分布圖可以看出，優化后的汽車安全帶固定支架強度和剛度均得到明顯的改善。關于本案例的應用，可參考學習《汽車安全帶固定支架的形貌優化設計》這篇文章。
展開 【iSolver案例分享】開口鋼管樁的單軸壓縮試驗
圖一：所建90度的開口鋼管樁
圖二：鋼材的參數設置
該模型的兩個側邊截面為軸對稱約束，樁底部固定，頂部受到均布荷載，壓強為4000KPa。
圖三：樁的邊界約束及荷載
模型的網格類型采用C3D8R，將壁厚分為了兩層。
圖四：模型的網格劃分
二．iSolver與Abaqus的結果對比
圖五：樁內側應力分布圖（上側：abaqus; 下側：iSolver）
圖六：樁內側底部的應力集中圖（上側：abaqus; 下側：iSolver）
圖七：樁外側應力分布圖（上側：abaqus; 下側：iSolver）
圖八：樁外側底部的應力集中圖（上側：abaqus; 下側：iSolver）
取樁外壁的應力路徑（圖九）做樁的應力、應變及位移由樁頂部到樁底部的分布圖。
圖九：所取應力路徑
a)Abaqus
b)iSolver
圖十：樁軸向應力隨深度分布圖（x=0:樁頂；x=9:樁底部）
a) Abaqus
b)iSolver
圖十一：樁軸向應變隨深度分布圖（x=0:樁頂；x=9:樁底部）
a) Abaqus
b)iSolver
圖十二：樁軸向位移隨深度分布圖（x=0:樁頂；x=9:樁底部）
由分析可見，iSolver所得結果與Abaqus的精度近乎一致。
展開 某冷卻塔中噴淋與煙氣混合流場分析 ￥20
i1截面液滴分布圖
i1截面液滴濃度云圖
i2截面液滴分布圖
i2截面液滴濃度云圖
i3截面液滴分布圖
i3截面液滴濃度云圖
i4截面液滴分布圖
14截面液滴濃度云圖
上圖為i1~i4截面的液滴分布圖，可以看出：冷卻水由噴槍口至i1截面時，液滴尚呈規律性擴散，越往塔體內部，受氣流影響越大，液滴分布越不均勻；i2和i3截面的液滴分布狀態大致為四周的液滴分布數量明顯大于中間，考慮是因為中間煙氣流速過高，液滴無法穿透此處高風速，實現均勻覆蓋，而四周液滴多，一方面是由于部分煙氣回流攜帶所致，另一方面是中間氣流風速高，液滴無法抵達中間，只能于四周擴散。
2.2 加導流后
添加導流后，本設備內的煙氣及冷卻水擴散狀態如下：
展開 ANSYS-Fluent在兩級永磁螺桿空壓機內部流道設計中的應用
圖1 流道截面圖
首先利用流體力學相關知識對其流道初步設計，圖1是公司的某款兩級壓縮的內部流道的截面三維圖。內部流道氣流是否順暢、渦流是否存在、局部壓力損失大小、如何進一步優化，這些問題只靠樣機試制去解決是很困難的，而且試制成本也會增加。而利用有限元分析軟件對初始模型進行分析，就能找到解決問題的辦法。
以上圖2為流道中心截面風速分布圖
借助有限元仿真軟件ANSYS-Flunet對其流道模型進行分析，根據實際工況進行參數設置，最終得到流道內部靜壓分布及流速分布。圖2為流道中心截面靜壓分布與氣流分布圖，從圖中可以看出，流道內部靜壓分布較為均勻，下方與中部氣流順暢，沒有壓力突變，而在截面上方存在壓力突變處，結合流速分布發現上方存在渦流，此處局部壓力損失最大，需要改進結構減小渦流大小，進一步減少能量損失。
圖3 流道內部速度流線分布圖
圖3整個流道速度流線分布圖，進一步反映出流道內部氣流分布情況，與截面分布圖相似，圖中上方存在渦流，存在能量損失。下方與中部氣流順暢能很好的從一級排氣口進入二級進氣口。經過對流道內部流場分析我們找到此結構存在的問題，進一步指導設計，優化模型進而得到最優的設計參數，做出性能更優、能效果更好的產品。
展開 技術研究 | 汽車碳罐爆破失效原因找到啦！原來這里焊接不牢
圖3 碳罐的上軀體和底板區域位置材料的FTIR透射光譜圖
表1 PA66（原材料）、PA6（原材料）以及碳罐上軀體和底板的指紋區特征峰所在波數
根據灰分結果，如圖4所示，主要的填料為玻纖，并且根據玻纖分布情況統計，如圖5所示，碳罐的上軀體的玻纖的平均波長約為0.2948 mm，碳罐的底板的玻纖的平均波長約為0.3440 mm。因而可以基本確認碳罐的上軀體和底板是由同種配方改性塑料粒子經注塑成型得到，隨后再采用熱板焊接工藝焊接得到。
圖4（A）碳罐的上軀體燒灰分后殘留無機填料的二次元分布圖；
（B）碳罐的底盤燒灰分后殘留無機填料的二次元分布圖
圖5（A）碳罐的上軀體燒灰分后殘留玻纖的長度分布圖；
（B）碳罐的底盤燒灰分后殘留玻纖的長度分布圖
如圖6所示，無論從二次元，金相顯微鏡還是掃描電子顯微鏡拍攝的碳罐爆破斷面的玻纖分布情況，都可以看出，由于在進行熱板焊接的過程中，碳罐的上軀體和底板在與銅板進行擠壓接觸熔融的過程中，聚合物基體材料進行劇烈熱運動，而玻纖在該溫度下幾乎無運動能力，被擠壓改變其方向，不再沿著聚合物流動方向，相反因擠壓，變成垂直于其流動方向，并且從掃描電子顯微鏡圖中可以看出，碳罐爆破的斷面玻纖在垂直于流動方向被拔出時留下的痕跡。由此可知，碳罐爆破的位置主要發生在熱板焊接的區域。
展開 
晶體塑性模擬中特征織構分量離散為由高斯分布組成的等效織構
參考文獻：《Effects of texture on shear band formation in
plane strain tension/compression and bending》
doi：10.1016/j.ijplas.2006.03.014
三類典型織構與三種離散程度(針對FCC結構)
Cube：
Miller indices{0 0 1} <1 0 0>
euler angles（°） 0 0 0
初始極圖：
距離理想織構2°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
距離理想織構5°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
距離理想織構15°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
Brass：
Miller indices{0 1 1} <2 1 1>
euler angles（°） 35 45 0
初始極圖：
距離理想織構2°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
距離理想織構5°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
距離理想織構15°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
Goss：
Miller indices{0 1 1} <1 0 0>
euler angles（°） 0 45 0
初始極圖：
距離理想織構2°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
距離理想織構5°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
距離理想織構15°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
三類典型織構等比例初始取向離散：
初始極圖：
距離理想織構2°偏差的高斯分布（2000個取向）極圖分布：
距離理想織構5°偏差的高斯分布
展開 Moldex3D模流分析之奇菱科技利用模流提升TFT-LCD相關零組件質量
在此案例中，藉由 Moldex3D 動態的流動波前圖，我們發現四主要問題：滯留現象、鎖模力大、壓力值偏高、與 Z 軸翹曲變形嚴重。
(1) 滯留現象
圖 1 ~圖 5 為流動波前圖與實際試模比對圖，由于圖中流動波前等位線中間處分布較密集，得知此處有滯留現象。由圖中亦可以得知流動的波前分布及熔接線產生的位置。判圖解析：藉由動態的流動波前圖，可看塑料在模穴中各時刻的充填情形，并可預測結合線及包封位置，且可判斷是否會有短射現象發生，提供排氣孔位置安排等之參考。
(2) 鎖模力大
圖. 6~圖. 7 澆口注射壓力及鎖模力曲線歷程圖，壓力分布高 114 MPA (1 MPa=9.8kg/cm2)且所需鎖模力大 1200 ton。判圖解析：藉由安裝傳感器在噴嘴點上，來了解模穴內動態的壓力變化，觀察塑料在模穴中各時刻的充填壓力歷程情形，并可得知流道及澆口所占的壓力值，且可判斷壓力降是否過大，提供流道設計或成形條件等之參考。
(3) 應力值偏高
圖. 8 為充填剪切應力分布圖，此應力值偏高產品中間處在 1 MPa 影響產品變形的主要因素。判圖解析：剪切應力代表塑料在加工過程中由于剪切流動造成的應力大小。可由圖判別塑料流動應力是否過高，以做為是否使塑料材料產生裂解及過高殘余應力 (residual stress)造成成品變形的參考。在一般的成品其此值應不大于 0.5 MPa (1 MPa=9.8kg/cm2)
圖8. 充填剪切應力分布圖
(4) Z 軸翹曲變形嚴重
圖. 9 所示為 Z 軸翹曲變形分布圖，變形量范圍-1.46~1.56 mm 高低差共 3.02 mm (實際試模 3 mm以上)。
展開 ABAQUS CEL (例2) 海上開口樁貫入砂土 (附完整的input file) ￥66.67
所建模型
模擬結果
樁貫入土中時，土體水平應力分布圖
樁貫入土中時，土體豎向應力分布圖
樁貫入土中時，土體應變分布圖
樁貫入土中時，樁內外壁土體的流動矢量圖（土體速度分布圖）
基于Icepak的水下航行器電池艙段散熱仿真分析
圖7 間隙9 mm自然對流中心截面溫度氣流分布圖
3.6 單元間隙對風冷散熱的影響
對單元間隙值為3 mm、9 mm、15 mm時的風冷散熱進行熱仿真，電池艙段中心截面的溫度氣流分布如圖3、圖10和圖12所示，電芯最高溫度如圖11所示，隨著間隙的增加，風冷散熱的效果提升緩慢，甚至間隙15 mm時，右側電芯溫度與間隙9 mm時的電芯溫度基本一致，這是由于離心風機的進口在間隙下方，隨著間隙的增加，更多的氣流從中心處的間隙流下而非沿著右側艙壁，氣流與較冷的艙壁不在產生對流換熱，風冷散熱的效果也不再提升。
圖8 間隙15mm自然對流中心截面溫度氣流分布圖
圖9 不同間隙自然對流電芯最高溫度對比
圖1 0 間隙9 mm風冷散熱中心截面溫度分布圖
圖1 1 間隙15 mm風冷散熱中心截面溫度分布圖
圖1 2 不同間隙風冷散熱電芯最高溫度對比
3.7 不同條件下電池模塊溫度的平均值和極差
對以上各條件下的電池模塊溫度平均值和極差進行對比如圖13所示，隨著單元間隙的增加和風機功率的增加，電池模塊溫度的平均值和極差分別從60℃和8℃降低到45℃和5℃，而風機安裝方式對電池模塊溫度的平均無明顯改變，但對溫度極差具有一定的改善。
圖1 3 不同條件下電池模塊的平均溫度與極差
4 結論
本文針對水下電池艙段電池模塊的自然對流散熱和風冷散熱進行了仿真分析，得出如下結論：
1）電池模塊最高溫度集中在中心電池單元上，增大電池單元之間的間隙可提高電池模塊與空氣的自然對流效果，降低電池模塊的平均溫度和電芯之間的溫度極差，其散熱效果接近風冷散熱，可在降低電池組溫度的情況下有效降低能耗，提高航行器航程。
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