偏心率的案例
轉速數對滑動軸承動力學系數影響研究
圖7(a) 可以看到，當轉速為1000r/min時偏心率為0.6335，最大油膜壓力為44.278kPa; 圖47(e) 為轉速5000r/min時最大油膜壓力分布圖，此時偏心率為0.1434，從圖中可以看到最大油膜壓力為30.7145kPa；圖7(h) 為轉速8000r/min時最大油膜壓力分布圖，此時偏心率為 0.0739，從圖中可以看到最大油膜壓力為 30.4314kPa；圖7(l) 為轉速12000時，此時偏心率為0.0413，最大油膜壓力為30.3126kPa。
通過以上分析得到：隨著轉速的增大，最大油膜壓力減小；存在一個臨界轉速5000 r/min，當轉速小于5000 r/min 時，增大轉速時最大油膜壓力會有較大變化；當轉速大于5000r/min時，偏心率小于0.1，轉速再增大只會引起偏心率微弱減小，最大油膜壓力也會有微弱減小。
最大油膜壓力存在5000r/min臨界轉速原因：偏心率越大油膜壓力越大，轉速越大則偏心率越小，所以轉速的增大會導致最大油膜壓力的減小；對于本文模型，當轉速為1000 r/min 時偏心為0.6335，而當轉速增大到5000r/min時偏心率迅速減小到0.0739，轉速變化使得偏心率減小了0.5596，而當轉速從5000 r/min 增大到12000 r/min 偏心率只減小了0.032 6，偏心率是最大油膜壓力的重要影響因素，偏心率的較大變化會引起油膜壓力的較大、反之偏心率的較小變化也會使得最大油膜壓力變化較小，分析結果與本文計算結果一致。
4.
展開 微型燃氣輪機轉子-浮環軸承系統的動力學研究
在一定條件下，轉子轉速和偏心率同時影響軸承油膜壓力的分布。
將浮環、軸頸以及兩者之間的油液看成一個整體，則浮環軸承的外層油膜就相當于一個滑動軸承，所以可以完全按照分析滑動軸承油膜的方法來分析浮環軸承外層油膜。本小節應用DyRoBeS軟件對浮環軸承外層油膜進行分析，得到了不同轉速下的油膜壓力分布圖、偏心率的變化規律。這樣就可為有限差分法求提供不同轉速下的偏心率，并且可以將 DyRoBeS分析的結果與有限差分法分析的結果進行對比，圖 2-3 為運用DyRoBeS軟件和有限差分法對符合軸承外層油膜壓力進行求解分析的流程圖。
將外層油膜參數（表 2-1）輸入DyRoBeS軟件中，經分析得到了浮環轉速為3400 r/min（轉子轉速為 10000 r/min）、10200 r/min（轉子轉速為 30000 r/min）和17000 r/min（轉子轉速為50000 r/min）時外油膜壓力分布圖，如圖2-4所示。DyRoBeS軟件分析得到的DyRoBeS軟件很好的實現了對滑動軸承的動態分析，每一油膜壓力分布圖中可以得知該轉速下的偏心率（浮環偏心率）、最大油膜壓力等信息。為了更直觀的分析偏心率、最大油膜壓隨浮環轉速變化而變化的規律，運用 MATLAB繪制出了偏心率、最大油膜壓力隨轉速變化而變化的曲線，如圖 2-5 和 2-6 所示。
展開 熱效應對高速圓錐動靜壓軸承靜特性的影響
圖10 徑向承載力隨偏心率的變化
Fig 10 Radial bearing capacity varies with eccentricity ratio
圖11 軸向承載力隨偏心率的變化
Fig 11 Axial bearing capacity varies with eccentricity ratio
3.4.3 端泄流量
圖12示出了不同轉速下軸承端泄流量隨偏心率的變化規律?？芍?，端泄流量隨轉速及偏心率的增大而增大；計入熱效應后，潤滑油黏度降低，端泄流量增大，且轉速越高變化越顯著。例如ε=0.6、n=8 000 r/min時，等溫模型下的量綱一端泄流量為19.73，計入熱效應后量綱一端泄流量為22.90，增幅達16.07%；ε=0.6、n=12 000 r/min時，等溫模型下的量綱一端泄流量為23.24，計入熱效應后量綱一端泄流量為29.97，增幅達28.96%。
圖12 端泄流量隨偏心率的變化
Fig 12 End discharge varies with eccentricity ratio
3.4.4 摩擦力
圖13示出了不同轉速下摩擦力隨偏心率的變化規律。可知，摩擦力隨偏心率及轉速的增大而增大;計入熱效應后，潤滑油黏度降低，摩擦因數減小，引起摩擦力減小，且轉速越高變化越顯著。例如ε=0.6、n=8 000 r/min時，等溫模型下的量綱一摩擦力為14.84，計入熱效應后量綱一摩擦力為13.10，減幅達11.73%；ε=0.6、n=12 000 r/min時，等溫模型下的量綱一摩擦力為22.29，計入熱效應后量綱一摩擦力為18.77，減幅達15.80%。
展開 CFD專欄丨多物理場仿真CFD+MBD篇：洗衣機平衡環
內部擋板結構
液體越過擋板的瞬時狀態
8
偏心率的影響
顯然，在無偏心旋轉的情況下，液體沿著圓周均勻分布，各個方向的力幾乎抵消，無法產生側向糾偏力。偏心率越大，液體更集中在一側，會產生更大的糾偏力，但是偏心率過大會導致內筒和外筒的碰撞，必須控制在合理范圍內。
無偏心率
偏心率=8mm
9
液體容積的影響
液體如充滿容器就和剛體類似了，是沒有糾偏效果的。通過研究發現：當液體充50~60%之間可達到最佳的糾偏效果。
科幻與現實——透過力學看《流浪地球》
因為在太陽的引力范圍內，推力的作用只能使地球改變軌道參數，即軌道的幅度和偏心率。如能在適當的地球位置和適當的作用方向控制推力使偏心率增大，可使圓軌道不斷變扁拉長，形成與彗星類似的橢圓軌道。當長半軸不斷增大時，也能產生遠離太陽的效果。但同時會發生短半軸減小，使地球在軌道的另一端離太陽更近。還是達不到逃離太陽的目的。
科幻電影并非科教電影，不要求在科學細節上完全符合客觀規律。優秀的科幻作品在于大膽的超出常規的科學幻想，在于將人類的真摯情感和執著精神融入到科學幻想之中。在現實世界中，太陽臨近死亡吞噬地球的災難要在數十億年之后才可能發生。時間遙遠得很，卻是人類遲早要面對的危機。電影成功地表達了人類團結一致戰勝災難的決心?？梢韵嘈牛诼L的歷史長河里，人類必須也能夠想出更好的解決辦法。
來源：力學與實踐
作者：劉延柱
展開 AMESim之HCD庫介紹 帶粘性摩擦與間隙泄漏的活塞腔
建模時還可以考慮活塞和套筒之間的直徑偏心。假定該偏心率是恒定的。
如果考慮在高壓下工作（如柴油噴射系統中的 600 bar 以上），為了獲得更好的精度，可使用更高級的子模型 BAF003，該子模型計算由于高壓導致的徑向間隙變形。
請注意，泄漏是間隙和偏心率的立方，因此對這兩個參數非常敏感。使用此子模型時，請始終檢查雷諾數是否在有效范圍內。
BAF01 與 BAF02 的區別僅在于與端口 3 和 4 相關的變量是互換的。
參數及計算公式：
間隙直徑dc與偏心距ecc的定義如下圖所示。
活塞的直徑應小于活塞腔直徑 dp。
如果 dc 的值未知，則使用直徑的 1/1000。
偏心距是活塞軸線與外殼軸線之間的距離。它的值通常為 0，并且必須小于半徑 rc 上的游隙（徑向游隙），定義為：
泄漏流量公式：
其中：
Δp是1、2口的壓差；
lc是接觸長度；
v+與v-分別是閥套速度與閥芯速度。
展開 138基于matlab的軸承的潤滑方程進行數值求解仿真 ￥80
基于matlab的軸承的潤滑方程進行數值求解仿真，改變偏心率和寬徑比，可求輸出不同參數下的油膜壓力，厚度等的分布情況，并且輸出承載力和摩擦力變化趨勢。程序已調通，可直接運行。
流體機械中浸液轉子動力學特性的研究
摘 要: 基于大間隙環流中轉子運動的理論模型, 應用數值方法研究了流體機械中浸在大間隙環流中偏心
轉子的動力學特性。研究結果表明: 慣性耦合動力學效應已不可忽略; 偏心率、轉子轉速及壁面粗糙度等參數
是影響大間隙環流中偏心轉子動力學特性的重要參數。圖4 參4
關鍵詞: 流體機械; 液體環流; 轉子動力學; 數值方法
『分享』流體機械中浸液轉子動力學特性的研究
基于大間隙環流中轉子運動的理論模型, 應用數值方法研究了流體機械中浸在大間隙環流中偏心
轉子的動力學特性。研究結果表明: 慣性耦合動力學效應已不可忽略; 偏心率、轉子轉速及壁面粗糙度等參數
是影響大間隙環流中偏心轉子動力學特性的重要參數
流體機械中浸液轉子動力學特性的研究.pdf
發動機缸孔變形(上)
偏心率。各截面軸線與原始缸孔軸線的徑向偏移距離。
這臺機器可以輸出1-500階變形。但是缺乏打印功能，只能手動記錄2階，3階和4階的變形。
2.4.1 FEA 有限元方法
在發動機工作狀態下產生的熱變形可以通過有限元的方法模擬并記錄。但是這種方法，由于考慮到計算成本，每層只能取70-150個點。多數情況下是可以滿足需求的。但是在有限元分析中，并沒有考慮缸孔的實際原始形狀。當然有限元的方法可以綜合模擬冷機狀態下的變形和工作狀態下的熱變形。
2.4.2 蓮花如何考慮誤差
通過對上百個發動機的有限元分析，及實際測量，蓮花工程師得到了一個針對孔變形是否可以接受的經驗公式。公式考慮了實際變形對活塞密封的影響程度（曲率半徑越小，求解階次越高）。
最初的報告是基于一個沒被使用的缸體，以及一個同樣的但被使用并反復測試的缸體的對比完成的。進一步研究了缸孔變形的原因和影響，但是很明顯的對于實際測量和記錄，僅限于前4階的變形，圓度，偏心率和徑向跳動。沒有考慮錐狀，扭曲的變形發生，沒有電子輸出孔變形，所以分析只局限于泰勒測量的基礎。
3 解決方案
（未完待續，編譯：Skyme）
經過有限元聯盟盟主同意，本文轉自【有限元聯盟】
展開 發動機缸孔變形(上)
偏心率。各截面軸線與原始缸孔軸線的徑向偏移距離。
這臺機器可以輸出1-500階變形。但是缺乏打印功能，只能手動記錄2階，3階和4階的變形。
2.4.1 FEA 有限元方法
在發動機工作狀態下產生的熱變形可以通過有限元的方法模擬并記錄。但是這種方法，由于考慮到計算成本，每層只能取70-150個點。多數情況下是可以滿足需求的。但是在有限元分析中，并沒有考慮缸孔的實際原始形狀。當然有限元的方法可以綜合模擬冷機狀態下的變形和工作狀態下的熱變形。
2.4.2 蓮花如何考慮誤差
通過對上百個發動機的有限元分析，及實際測量，蓮花工程師得到了一個針對孔變形是否可以接受的經驗公式。公式考慮了實際變形對活塞密封的影響程度（曲率半徑越小，求解階次越高）。
最初的報告是基于一個沒被使用的缸體，以及一個同樣的但被使用并反復測試的缸體的對比完成的。進一步研究了缸孔變形的原因和影響，但是很明顯的對于實際測量和記錄，僅限于前4階的變形，圓度，偏心率和徑向跳動。沒有考慮錐狀，扭曲的變形發生，沒有電子輸出孔變形，所以分析只局限于泰勒測量的基礎。
3 解決方案
（未完待續，編譯：Skyme）
經過有限元聯盟盟主同意，本文轉自【有限元聯盟】
展開 
【劃重點與簡析】建筑隔震設計標準（GB/T 51408-2021）
4.6.2-4 設防地震下偏心率不宜大于3%。（也可以關注一下罕遇地震下偏心率的大小）
4.6.4-3 隔震支座性能檢測時，應當根據隔震支座在重力荷載代表值作用下的壓應力限值作為支座豎向荷載來進行檢測。
4.6.8 隔震層抗風承載力驗算，目前風荷載分項系數取1.5。
4.6.9-2 罕遇地震作用下結構抗傾覆承載力驗算，可計入抗風裝置的作用。
4.6.9-3 罕遇地震最大拉應力和最大壓應力驗算。
4.6.10 隔震支座連接件驗算，（5.3.3）需考慮罕遇地震作用下減隔震裝置產生的最大水平剪力和彎矩（6.3.1-2）（最不利荷載效應的標準值5.3.2【條文說明】），應保證在不屈服狀態，設置隔震支座的柱頭應有防止局部受壓破壞的構造措施（5.3.5），計算抗沖切和局部承壓，配置網狀鋼筋（6.3.1-3）（注：規范附錄C混凝土局部受壓強度提高系數部分有筆誤），外露的預埋件須有防銹措施，錨固鋼筋的錨固長度宜大于20倍錨固鋼筋的直徑，且不小于250mm（5.3.4【條文說明】），隔震支座外露的金屬部件表面應進行防腐處理（5.3.4）。
4.7.2 隔震層支墩、支柱及相連構件應采用在罕遇地震作用下隔震支座底部的豎向力、水平力和彎矩進行承載力驗算 ，且應按抗剪彈性、抗彎不屈服考慮。（6.1.4）
注：圖片來源于網絡
5.1.3 隔震層頂板應有足夠的剛度，當采用整體式混凝土結構時，板厚不應小于160mm。
5.2.3 【條文說明】支座剪切性能試驗應考慮溫度修正和加載頻率修正，一般情況下 ，溫度修正到標準溫度23℃，頻率修正到 0.33Hz。在10MPa面壓作用下的水平極限剪切變形能力不應小于各層橡膠厚度總和的 4.0倍。
展開 坐標轉換與參數計算介紹
子午橢圓的五個基本元素分別為:長半軸a、短半軸b、扁率f、橢圓第一偏心率e、橢圓第二偏心率e'。這其中，a, b為長度元素，f體現了橢球的扁平程度。e和e'為橢圓的焦點偏離中心的距離與其半徑的比值。要確定旋轉橢球的形狀和大小，只要知道這五個基本參數中的一個長度元素和其他任意一個參數便足夠了。如圖1所示，O為橢球中心，NS是旋轉軸，a是長半軸，b是短半軸。子午面是通過橢球旋轉軸的平面，其與橢球面的交線叫做子午圈；平行圈是橢球面與垂直于旋轉軸的平面截得的圓，這其中經過橢球中心O的平行圈叫做赤道。
2、常用坐標表現形式
為了表示橢球面上點的位置，必須建立相應的坐標系，選用不同的坐標系，其坐標表現形式也不同。橢球點上的位置，在大地測量學中通常采用的坐標系有大地坐標系，空間直角坐標系，平面直角坐標系等。在同一參考橢球基準下，大地坐標系，空間直角坐標系，平面直角坐標系是等價的，是一一對應的，只是不同的坐標表現形式。
(1)大地坐標系
大地坐標系是大地測量的基本坐標系，是全世界公用的最方便的坐標系統，對于研究地球形狀、編制地圖和大地測量的計算等方面都有很大作用。如圖2所示在大地坐標系中，空間中任意點的位置采用大地緯度B、大地經度L和大地高 H來表示。大地緯度是指空間中某一點P的法線與赤道面的夾角，赤道以北叫做北緯；赤道以南叫做南緯。大地經度是指P點所在的子午面與參考橢球的起始子午面所構成的夾角，起始子午面以東叫做東經，起始子午面以西叫做西經。大地高 H即空間的點沿著參考橢球的法線方向到橢球面的距離，由橢球面起算，向外為正，向內為負。
展開 白皮書 | Ansys電機NVH仿真解決方案
Maxwell可以計算基于物體的或基于單元的電磁力，支持對電機在理想裝配和偏心裝配下電磁力的精確計算。計算過程中，電機定子齒部上的電磁力，以及由于高頻開關或故障狀況下產生的雜散力，都可以準確建模。Maxwell還可以對故障狀況進行準確地分析，例如不同類型的偏心率造成的電機不平衡磁拉力。此外，時域內多種電機速度條件下的徑向力、切向力、軸向力和力矩都可以被計算，并通過傅里葉變換轉換到頻域。
值得注意的是，為了提高仿真效率、盡量縮短仿真時間并減少計算資源，在Maxwell中可自動生成最小的仿真模型。在分析中，使用其對稱拓撲可以獲得各種速度下完整模型的電磁力和磁場分布，然后，就可以根據模板自動生成電機外殼。此外，工程師還可以將電機模型和外殼模型直接導入Ansys Maxwell。
先進的后處理功能可以生成電機內部的磁力線，以及磁場強度的矢量圖或云圖。工程師能夠對磁場數據進行交互式處理，全面展現電機內部的電磁特征和各種力。
Ansys Mechanical中電機和外殼的結構諧響應分析
通過Ansys多物理場分析平臺Workbench，電磁力可以傳遞到Mechanical中，作為Mechanical的輸入，用于分析系統的結構動態響應。基于物體的電磁力映射方法（見圖4），可用于每個齒部都獨立建模的模型。這種方法適用于二維電磁場與三維結構場的耦合。
基于物體的電磁力映射方法不需要力密度分布的映射，從而可以顯著節省仿真時間。但對于一些電機，例如定子和轉子斜槽的電機、轉子偏心的電機、橫向磁通電機或軸向磁通電機等，使用基于物體的映射方法未必能準確捕獲3D效應。對于這些類型的電機，可以使用Mechanical中獨特的、基于單元的力映射方法，準確地對這些力的3D效應進行仿真。用戶可以根據電機的3D結構特點，靈活地選擇兩種電磁力映射方法。
展開 【橋隧創新】烏蒙山特大橋
拱以受壓為主，但實際上，在活載、溫度、收縮徐變等因素作用下，彎矩或偏心率往往成為拱橋內力的控制因素，所以大跨度拱橋常常采用箱形結構，以提高其截面的抗彎能力和抗彎剛度，因此，鋼桁-混凝土組合結構具有應用于拱橋中的可能性。在大跨度混凝土箱形截面中，腹板的抗彎作用遠小于截面的頂底板，但其重量卻占到拱圈總重量的30％～40％，如采用鋼腹板（桿）代替厚重的混凝土腹板，將使主拱自重得到大大減輕。
2
主拱圈采用無支架纜索 大節段預制吊裝施工方法
大跨徑混凝土拱橋在我國已經修建了很多，當跨徑較大時，通常采用鋼管混凝土勁性骨架法進行主拱圈的施工，但這種方法澆筑混凝土腹板比較困難，且周期較長。為加快施工進度，烏蒙山特大橋主拱圈創新性地采用無支架纜索大節段預制吊裝的施工方法，即首先預制大節段拱肋，采用斜拉懸臂扣掛的方法合龍拱肋。
烏蒙山特大橋采用的大節段拱肋預制胎架施工技術、工地吊裝與預拼裝技術、無塔架纜吊系統施工技術、BIM技術以及施工控制技術、大節段預制拱肋的施工調索技術對施工工藝的創新具有積極作用。
3
堅持綠色施工理念 環保建設并重
在綠色施工技術方面，山區拱橋一般修建在兩岸陡峭的峽谷地帶，其施工條件一般較差，其挖方通常很大，對環境影響較大，烏蒙山特大橋在邊坡錨索永臨結合設計與施工、拱座開挖出渣施工、預拼場綜合布置等方面融合了綠色施工的先進理念。
展開 