約束支撐的案例
Warning | 固定支撐約束在ANSYS有限元計(jì)算中的三大注意事項(xiàng)
固定支撐是在結(jié)構(gòu)有限元中，大家最常用的一種約束條件。如圖1所示給出了設(shè)置固定支撐操作的方法。
圖1 設(shè)置固定支撐操作方法
固定支撐約束，可以應(yīng)用在點(diǎn)，線和面特征上。固定支撐表示被約束為位置為剛性，但是在現(xiàn)實(shí)工程結(jié)構(gòu)中，根本不存在完全剛性的約束，因此固定支撐約束是一種理想約束。在實(shí)際計(jì)算中，用戶應(yīng)該注意以下幾點(diǎn)：
固定約束附近的應(yīng)力不準(zhǔn)確，不能作為產(chǎn)品強(qiáng)度評(píng)估的依據(jù)
這個(gè)理論依據(jù)是圣維南原理，其實(shí)固定約束是一種等效約束，它會(huì)約束附近的應(yīng)力有顯著影響，但是遠(yuǎn)離約束位置的應(yīng)力時(shí)可信的。如圖2給出了拉伸載荷作用下的軸的有限元計(jì)算模型，該模型的截面積1.2503e-005m^2,軸力為10N，則軸向應(yīng)力7.99e5Pa。
圖2 拉伸載荷作用下的軸的有限元計(jì)算模型
圖3給出了軸向應(yīng)力云圖，通過計(jì)算結(jié)果發(fā)現(xiàn)，固定約束位置的應(yīng)力明顯大于理論解答，而遠(yuǎn)離固定支撐的位置與理論解基本一致，大約為7.96e5Pa，但是目前固定支撐約束的影響范圍，目前還無法通過理論確定，因此在工程應(yīng)用中，需要進(jìn)行數(shù)據(jù)對(duì)比確定合理的計(jì)算結(jié)果。
圖3 軸向應(yīng)力云圖
固定支撐約束附近不要進(jìn)行網(wǎng)格細(xì)化
因?yàn)殡S著網(wǎng)格細(xì)化，固定支撐約束位置的應(yīng)力是奇異的。如圖4給出了多次細(xì)化后的軸向應(yīng)力云圖，由圖可知，細(xì)化后，固定支撐約束位置的應(yīng)力迅速上升。
展開 屈曲約束支撐在Perform-3D中的模擬
03
實(shí)驗(yàn)對(duì)比
參考東南大學(xué) 吳京教授 課題組的國(guó)標(biāo)Q235鋼屈曲約束支撐低周疲勞試驗(yàn)研究相關(guān)數(shù)據(jù)，進(jìn)行了數(shù)值模擬驗(yàn)證。可以發(fā)現(xiàn)Perform3d的模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。
圖5 實(shí)驗(yàn)與模擬數(shù)據(jù)對(duì)比
原創(chuàng) 2016-11-05 沈榕
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可伸縮式雙榀桁架免落地臨時(shí)支撐
銷軸應(yīng)力分布與變形
圖16 銷軸應(yīng)力分布與變形
圖17 有側(cè)向約束的可伸縮支撐荷載位移曲線
圖18 無側(cè)向約束的可伸縮支撐荷載位移曲線
表1 可伸縮臨時(shí)支撐承載力計(jì)算結(jié)果
試件編號(hào)
總長(zhǎng)度/mm
支撐高度/mm
側(cè)向約束
極限荷載/kN
中間桁架
插接桁架
端部螺栓
SSZC1
4330
310
無
23.14
側(cè)向失穩(wěn)
側(cè)向失穩(wěn)
拉彎變形
SSZC2
4330
310
有
26.98
局部變形
側(cè)向失穩(wěn)
軸拉變形
六、結(jié)論
1. 有側(cè)向約束的可伸縮支撐在荷載作用下，支撐端部及插接連接部位出現(xiàn)變形，插接處插接段上弦、雙榀腹桿桁架下弦端部、銷軸變形相對(duì)明顯；插接段上、下弦發(fā)生側(cè)向失穩(wěn)。
2. 無側(cè)向約束的可伸縮支撐在荷載作用下，支撐端部、插接段上弦、雙榀腹桿桁架下弦端部、銷軸變形相對(duì)較大；支撐整體的上、下弦發(fā)生側(cè)向失穩(wěn)。
3. 有側(cè)向約束的可伸縮支撐支撐承載力相對(duì)無側(cè)向約束的可伸縮支撐較高；有側(cè)向約束的可伸縮支撐支撐極限承載力為26.98kN，無側(cè)向約束的可伸縮支撐極限承載力為23.14kN，表明側(cè)向約束對(duì)支撐承載力影響較明顯。
4. 有側(cè)向約束的可伸縮支撐支撐達(dá)到極限荷載后承載力下降較慢，承載力不明顯降低而位移繼續(xù)增大，延性較好；無側(cè)向約束的可伸縮支撐支撐達(dá)到極限荷載后承載力迅速下降，而位移無增加，發(fā)生整體側(cè)向失穩(wěn)。
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SSZC.rar
展開 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架柱箍筋設(shè)置有哪些？
1、支撐框架在兩個(gè)方向的布置均宜基本對(duì)稱，支撐框架之間樓蓋的長(zhǎng)寬比不宜大于3.
2、三、四級(jí)且高度不大于50m的鋼結(jié)構(gòu)宜采用中心支撐，也可采用偏心支撐、屈曲約束支撐等消能支撐。
3、中心支撐框架宜采用交叉支撐，也可采用人字支撐或單斜桿支撐，不宜采用K形支撐；支撐的軸線應(yīng)交匯于梁柱構(gòu)件軸線的交點(diǎn)，偏離交點(diǎn)時(shí)的偏心距不應(yīng)超過支撐桿件寬度，并應(yīng)計(jì)入由此產(chǎn)生的附加彎矩。當(dāng)中心支撐采用只能受拉的單斜桿體系時(shí)，應(yīng)同時(shí)設(shè)置不同傾斜方向的兩組斜桿，且每組中不同方向單斜桿的截面面積在水平方向的投影面積之差不應(yīng)大于10％。
4、偏心支撐框架的每根支撐應(yīng)至少有一端與框架梁連接，并在支撐與梁交點(diǎn)和柱之間或同一跨內(nèi)另一支撐與梁交點(diǎn)之間形成消能梁段。
5、采用屈曲約束支撐時(shí)，宜采用人字支撐、成對(duì)布置的單斜桿支撐等形式，不應(yīng)采用K形或X形，支撐與柱的夾角宜在35°～55°之間。屈曲約束支撐受壓時(shí)，其設(shè)計(jì)參數(shù)、性能檢驗(yàn)和作為二種消能部件的計(jì)算方法可按相關(guān)要求設(shè)計(jì)。
08 鋼結(jié)構(gòu)抗震計(jì)算的阻尼比選取是多少？
1、多遇地震下的計(jì)算：高度不大于50m時(shí)可取0.04；高度大于50m且小于200m時(shí)，可取0.03；高度不小于200m時(shí)，宜取0.02.
2、當(dāng)偏心支撐框架部分承擔(dān)的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50％時(shí)，其阻尼比可比本條1款相應(yīng)增加0.005.
3、在罕遇地震下的彈塑性分析，阻尼比可取0.05.
09 單層廠房砌體墻的厚度多少合適？
砌體墻在單層工業(yè)廠房中：除跨度小于15m，吊車噸位小于5t時(shí)，作為承重和圍護(hù)結(jié)構(gòu)之用外，一般只起圍護(hù)作用。
磚墻的厚度一般為240mm和365mm，其它砌體墻厚度200～300mm.
展開 
抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架柱箍筋設(shè)置九大問題
1、支撐框架在兩個(gè)方向的布置均宜基本對(duì)稱，支撐框架之間樓蓋的長(zhǎng)寬比不宜大于3.
2、三、四級(jí)且高度不大于50m的鋼結(jié)構(gòu)宜采用中心支撐，也可采用偏心支撐、屈曲約束支撐等消能支撐。
3、中心支撐框架宜采用交叉支撐，也可采用人字支撐或單斜桿支撐，不宜采用K形支撐；支撐的軸線應(yīng)交匯于梁柱構(gòu)件軸線的交點(diǎn)，偏離交點(diǎn)時(shí)的偏心距不應(yīng)超過支撐桿件寬度，并應(yīng)計(jì)入由此產(chǎn)生的附加彎矩。當(dāng)中心支撐采用只能受拉的單斜桿體系時(shí)，應(yīng)同時(shí)設(shè)置不同傾斜方向的兩組斜桿，且每組中不同方向單斜桿的截面面積在水平方向的投影面積之差不應(yīng)大于10％。
4、偏心支撐框架的每根支撐應(yīng)至少有一端與框架梁連接，并在支撐與梁交點(diǎn)和柱之間或同一跨內(nèi)另一支撐與梁交點(diǎn)之間形成消能梁段。
5、采用屈曲約束支撐時(shí)，宜采用人字支撐、成對(duì)布置的單斜桿支撐等形式，不應(yīng)采用K形或X形，支撐與柱的夾角宜在35°——55°之間。屈曲約束支撐受壓時(shí)，其設(shè)計(jì)參數(shù)、性能檢驗(yàn)和作為二種消能部件的計(jì)算方法可按相關(guān)要求設(shè)計(jì)。
08 鋼結(jié)構(gòu)抗震計(jì)算的阻尼比選取是多少？
1、多遇地震下的計(jì)算：高度不大于50m時(shí)可取0.04；高度大于50m且小于200m時(shí)，可取0.03；高度不小于200m時(shí)，宜取0.02.
2、當(dāng)偏心支撐框架部分承擔(dān)的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50％時(shí)，其阻尼比可比本條1款相應(yīng)增加0.005.
3、在罕遇地震下的彈塑性分析，阻尼比可取0.05.
09 單層廠房砌體墻的厚度多少合適？
砌體墻在單層工業(yè)廠房中：除跨度小于15m，吊車噸位小于5t時(shí)，作為承重和圍護(hù)結(jié)構(gòu)之用外，一般只起圍護(hù)作用。
磚墻的厚度一般為240mm和365mm，其它砌體墻厚度200——300mm。
展開 關(guān)于結(jié)構(gòu)計(jì)算的邊界條件清單
3、位移約束
3.1 完全固定約束
完全固定約束，可以施加在點(diǎn)，線，面上，并且在這些位置的位移設(shè)置為0，即為完全剛性約束。
3.2 位移約束
位移約束，可以施加在點(diǎn)，線，面上，并且在這些位置上1可以設(shè)置0位移和非0位移約束，0位移約束等效于完全固定，非0位移約束，相當(dāng)于位移載荷。用戶可以通過指定不同的坐標(biāo)系，施加徑向和周向約束。
3.3 遠(yuǎn)端位移約束
用戶可以在點(diǎn)，線和面上施加遠(yuǎn)端位移，遠(yuǎn)端位移可以在實(shí)體模型的邊界上引入轉(zhuǎn)動(dòng)自由度。
3.4 無摩擦支撐
無摩擦支撐約束條件，只能施加到面上，它約束面地法向運(yùn)動(dòng)，而允許面在切向上可以自由運(yùn)動(dòng)（無摩擦運(yùn)動(dòng)）。相當(dāng)于約束一個(gè)方向自由度，釋放兩個(gè)方向自由度。
3.5 只壓縮支撐
只壓縮支撐約束條件，只能施加到面上，它只約束面法向壓縮的位移，不約束拉伸方向位移。
3.6 圓柱支撐約束
圓柱支撐約束邊界條件，只能施加到圓面上，程序在圓孔的內(nèi)部建立局部柱坐標(biāo)系統(tǒng)，將位移約束分量轉(zhuǎn)換為徑向，軸向和周向。
3.7 彈性支撐約束
彈性支撐約束只能施加到面上，它將在被約束的面上的法向施加彈性支撐，如果用戶激活該選項(xiàng)后，還需要輸入基礎(chǔ)剛度。
來源：CAE技術(shù)聯(lián)盟
展開 國(guó)內(nèi)在建最大博物館鋼結(jié)構(gòu)主體封頂
此外，鄭州博物館項(xiàng)目首次應(yīng)用BRB（屈曲約束支撐）和連梁阻尼器的主體結(jié)構(gòu)減震技術(shù)，BRB達(dá)89根、連梁阻尼器332套，可以有效消減強(qiáng)力地震給主體結(jié)構(gòu)帶來的損壞。項(xiàng)目抗震強(qiáng)度達(dá)一級(jí)，使用壽命超100年。
鄭州博物館新館項(xiàng)目投資額約15.1億元，總建筑面積14.5萬平方米。地下兩層，地上三層(局部五層)、建筑總高68米。文物展廳、學(xué)術(shù)報(bào)告廳、非遺展示區(qū)、公共服務(wù)空間、4D影院、觀眾互動(dòng)體驗(yàn)空間等用房組成。
來源：中建三局安裝
COMSOL基礎(chǔ)之——柱坐標(biāo)系
在COMSOL固體力學(xué)模塊中常用的約束包括固定約束和輥支撐，這兩種約束在很多情況下不能滿足一些約束需求，比如類似軸承支撐的約束，只允許周向旋轉(zhuǎn)，徑向和軸向固定。為了實(shí)現(xiàn)該約束，需要用到固體力學(xué)中的“指定位移"。首先需要建立一個(gè)圓柱坐標(biāo)系，然后在"指定位移"節(jié)點(diǎn)下，選擇該坐標(biāo)系，約束r方向和a方向，即能夠?qū)崿F(xiàn)周向旋轉(zhuǎn)，徑向和軸向固定的約束要求。
８月杭州，第七屆全國(guó)鋼結(jié)構(gòu)工程技術(shù)交流會(huì)，定不負(fù)期待！
承重筒柱、屈曲約束支撐系統(tǒng)、屈曲約束耗能鋼板墻、TMD阻尼器、疊層橡膠隔震支座等諸多新技術(shù)、新工藝。該工程采用了多達(dá)20種以上型鋼規(guī)格截面，15種以上板厚規(guī)格，單支構(gòu)件最重約200噸，分段構(gòu)件重約45噸，鋼結(jié)構(gòu)體量大、密度高，節(jié)點(diǎn)多而復(fù)雜，整體造型不規(guī)則，焊接復(fù)雜，作業(yè)面窄，施工難度非常復(fù)雜。
來源：施工技術(shù)
【JY】消能減震黏滯阻尼器的力學(xué)原理與應(yīng)用 ￥29.9
對(duì)于消能阻尼器通常選擇以下本構(gòu)進(jìn)行模擬：
軟鋼消能器和屈曲約束支撐可采用
雙線性模型或Wen模型
；
摩擦消能器、鉛消能器可采用
理想彈塑性模型
；
黏滯消能器可采用
Maxwell模型
；
黏彈性消能器可采用Kelvin模型。
對(duì)于黏滯阻尼器的概念可看下：
【JY】結(jié)構(gòu)概念之(消能減震黏滯阻尼器)
主要給大家講解減震設(shè)計(jì)中的黏滯阻尼器相關(guān)的內(nèi)容。
經(jīng)過眾多學(xué)者多年的研究和改進(jìn)，都提出過黏滯阻尼器的恢復(fù)力模型，歸納起來，一般有線性模型、Kelvin模型、Maxwell模型、Wiechert模型四種類型。
二、黏滯阻尼器的計(jì)算理論簡(jiǎn)述
在黏滯阻尼器中，液體在密封油腔小孔內(nèi)的高速流動(dòng)，可采用流體動(dòng)力學(xué)Navier-Stokes方程進(jìn)行描述。對(duì)于理想的直阻尼孔，可考慮兩種極端情況：
一種是慣性流，適用于液體黏度較低、間隙相對(duì)較大、液體在小孔流徑較短或高流速的情況。在此情況下可將Navier方程進(jìn)行簡(jiǎn)化，并考慮較低頻率情況，此時(shí)阻尼力是由液體加速流過小孔通道產(chǎn)生的唯一的慣性力，在速度很高時(shí)阻尼力出力會(huì)急劇增大，因此慣性流不能用于實(shí)際工程。
另一種可歸為黏性流，適用于液體黏度較高、相對(duì)間隙較小、液體在小孔流徑較長(zhǎng)或低流速的情況。此時(shí)阻尼器響應(yīng)符合下面等式：
式中μ——液體黏度；Lp、Rp、h——表示活塞頭的長(zhǎng)度、半徑以及間隙的寬度等幾何特性。阻尼器的消能完全通過液體經(jīng)過通道產(chǎn)生的黏性作用來實(shí)現(xiàn)。
相對(duì)于理想的長(zhǎng)直孔來說，這種結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜。
展開 【新聞】智能結(jié)構(gòu)仿真軟件AIFEM 2022R2-SP1版本發(fā)布
SCR 前后煙氣進(jìn)出管路支撐 CAE 校核案例
背景描述
隨著環(huán)保措施的日益嚴(yán)格，SCR煙氣管路在環(huán)保工程應(yīng)用中越來越多，尤其是在能源動(dòng)力行業(yè)十分普遍。管路總成是整個(gè)SCR系統(tǒng)中非常重要的受力構(gòu)件，其結(jié)構(gòu)性能決定了SCR整機(jī)系統(tǒng)的良好工作狀態(tài)的持續(xù)性。所以，有必要對(duì)管路總成進(jìn)行力學(xué)的校核。其裝配圖和幾何模型見下圖：
圖3 管路安裝裝配圖與管路總成模型
通常對(duì)管路總成結(jié)構(gòu)性能校核的方式有兩種，一是傳統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)，結(jié)果直觀可靠，但周期長(zhǎng)、成本高；二是采用CAE仿真，校核周期短、設(shè)計(jì)迭代快。本例利用AIFEM對(duì)管道總成進(jìn)行快速的強(qiáng)度仿真校核和模態(tài)分析。
網(wǎng)格
模型
圖4 管路總成網(wǎng)格模型
材料參數(shù)
邊界條件
（1）靜態(tài)工況：
約束：分布約束支撐架四個(gè)支腳底部；
載荷：在管路內(nèi)表面施加0.4MPa壓力載荷；模型整體受重力載荷：9806mm/s2
連接：管路、連接件與支撐架之間采用綁定約束連接。
（2）模態(tài)工況：
計(jì)算前12階約束模態(tài)。
展開 
發(fā)電-海水淡化-制鹽……你沒見過的十項(xiàng)全能電廠！
C4棧橋斜拉索
02
側(cè)煤倉屈曲支撐
（國(guó)內(nèi)電廠首創(chuàng)）
由于北疆發(fā)電廠抗震設(shè)防烈度高，場(chǎng)地類別差，側(cè)煤倉結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)大。經(jīng)過專題論證，對(duì)側(cè)煤倉結(jié)構(gòu)采用屈曲約束支撐比采用常規(guī)鋼支撐可顯著改善結(jié)構(gòu)的抗震性能，且具有一定的經(jīng)濟(jì)性。
側(cè)煤倉屈曲支撐
03
脫硫廢水零排放
脫硫廢水Cl-含量高，大多用于煤場(chǎng)噴灑、干灰加濕，難以做到真正意義上的零排放，該項(xiàng)目采用VACOM蒸發(fā)結(jié)晶裝置，實(shí)現(xiàn)脫硫廢水完全零排放。
機(jī)械蒸汽再壓縮機(jī)
04
圓形煤場(chǎng)
采用兩個(gè)圓形封閉煤場(chǎng)儲(chǔ)煤，煤場(chǎng)污染小，環(huán)保效果好，煤場(chǎng)設(shè)備及上煤系統(tǒng)的可靠性高，并可按一定比例精確混煤。
圓形煤場(chǎng)
05
“三維” 設(shè)計(jì)
采用“三維”設(shè)計(jì)，大大減少了主廠房?jī)?nèi)管道、設(shè)備等元素的碰撞問題，材料統(tǒng)計(jì)精確，減少了返工和浪費(fèi)。
汽機(jī)房三維模型
讓我們?cè)倏纯矗?這個(gè)項(xiàng)目都有哪些工藝亮點(diǎn)
精益創(chuàng)造價(jià)值
精品引領(lǐng)未來
工程建設(shè)中，
天津電建以創(chuàng)優(yōu)為總目標(biāo)，
在吸收、借鑒一期工程質(zhì)量工藝基礎(chǔ)上，
全面提高工程質(zhì)量，
打造工藝亮點(diǎn)。
通過超前策劃、強(qiáng)化管控和樣板引路，
保證煙塔外觀、保溫油漆、
電纜敷設(shè)、焊口工藝、
小徑管等單項(xiàng)工程的亮點(diǎn)突出。
展開 如何使用Sherlock的ICT測(cè)試模塊對(duì)電路板進(jìn)行過應(yīng)力仿真？
ICT測(cè)試在Sherlock軟件中實(shí)現(xiàn)非常簡(jiǎn)單，導(dǎo)入電路板設(shè)計(jì)模型（odb++，IPC2581，Cadif等文件格式）后：
第一步
進(jìn)入PCB的layer層，定義電路板測(cè)試的約束條件。如固定孔約束、支撐約束等，約束條件可以復(fù)制也可以通過文件導(dǎo)入。
▲圖3 增加測(cè)試約束條件
▲圖4 約束條件可以復(fù)制
第二步
增加ICT測(cè)試點(diǎn)，并定義測(cè)試點(diǎn)載荷（力或者位移）。簡(jiǎn)單的測(cè)試點(diǎn)可以根據(jù)坐標(biāo)系手動(dòng)一個(gè)一個(gè)加入，如果測(cè)試點(diǎn)非常多，可以通過文件導(dǎo)入的形式輸入。
▲圖5 手動(dòng)增加單個(gè)測(cè)試點(diǎn)
▲圖6 復(fù)雜測(cè)試點(diǎn)可通過文本文件導(dǎo)入
第三步
求解并查看結(jié)果，評(píng)估由于過應(yīng)力導(dǎo)致的風(fēng)險(xiǎn)組件。
▲圖7 電路板三維位移和應(yīng)變結(jié)果
▲圖8 電路板危險(xiǎn)組件按照分?jǐn)?shù)不同顏色顯示
第四步
在上述分析結(jié)果基礎(chǔ)上，提出改進(jìn)措施。例如，通過改變測(cè)試點(diǎn)位置，減少測(cè)試點(diǎn)載荷/位移，增加或移動(dòng)板支撐，填充灌封膠等方法在Sherlock軟件里對(duì)電路板設(shè)計(jì)進(jìn)行快速迭代設(shè)計(jì)，以期達(dá)到產(chǎn)品測(cè)試合格的目標(biāo)。
例如在下圖中，軟件分別通過移動(dòng)高風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域的組件U27到合適的位置（10年內(nèi)失效率大于20%）、增加約束條件（10年內(nèi)失效率約為5%，達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)）、填充灌封膠（失效率非常低，達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)）的方法來降低產(chǎn)品的失效率。
展開 【劃重點(diǎn)與簡(jiǎn)析】建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（GB/T 51408-2021）
6.3.20-2 上部結(jié)構(gòu)底層不應(yīng)采用偏心支撐，宜采用屈曲約束支撐（BRB）或中心支撐 。隔震結(jié)構(gòu)抗震計(jì)算時(shí)，鋼框架一支撐結(jié)構(gòu)的框架部分按剛度分配計(jì)算得到的地震層剪力應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)，達(dá)到不小于上部結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的25%和框架部分計(jì)算最大層剪力1.8倍二者的較小值。（6.3.22）
7.1.2 大跨屋蓋建筑中的隔震支座宜采用隔震橡膠支座、摩擦擺隔震支座或彈性滑板支座。采用其他隔震支座時(shí)，應(yīng)進(jìn)行專門研究 。
7.1.3 大跨屋蓋結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)溫度變形引起的隔震支座和隔震層各裝置的變形。地震效應(yīng)應(yīng)進(jìn)行三向地震輸入的時(shí)程分析（7.1.4）。地震作用的荷載效應(yīng)組合應(yīng)計(jì)入環(huán)境溫度的影響，溫度作用的荷載組合分項(xiàng)系數(shù)可取 0.4。（7.3.3）
9 核電廠建筑相關(guān)要求較普通結(jié)構(gòu)要求更高，主要在支座性能檢測(cè)、支座驗(yàn)算限值、地震作用效用（三向）、隔震縫寬度取值、上部結(jié)構(gòu)層間位移角、地震監(jiān)測(cè)與預(yù)警等方面。
10 加固結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu)抗震措施，根據(jù)底部剪力比及相應(yīng)地震烈度確定。詳見加固規(guī)范。
展開 4步教會(huì)你使用Sherlock的ICT測(cè)試模塊對(duì)電路板進(jìn)行過應(yīng)力仿真
例如，通過改變測(cè)試點(diǎn)位置，減少測(cè)試點(diǎn)載荷/位移，增加或移動(dòng)板支撐，填充灌封膠等方法在Sherlock軟件里對(duì)電路板設(shè)計(jì)進(jìn)行快速迭代設(shè)計(jì)，以期達(dá)到產(chǎn)品測(cè)試合格的目標(biāo)。
例如在下圖中，軟件分別通過移動(dòng)高風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域的組件U27到合適的位置（10年內(nèi)失效率大于20%）、增加約束條件（10年內(nèi)失效率約為5%，達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)）、填充灌封膠（失效率非常低，達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)）的方法來降低產(chǎn)品的失效率。
