brb的案例
屈曲約束支撐在Perform-3D中的模擬
01
BRB單元介紹
屈曲約束支撐在結構彈塑性分析中的模擬常用的是一個理想彈塑性軸力桿單元，僅僅能夠定義屈曲約束支撐的屈服強度，相比于實際忽略了BRB段部加強區影響和應變強化作用，不夠精確。Perform-3D提供了專用的Buckling Restrained Brace 單元，通過剛域、彈性桿、BRB單元串聯模擬完整BRB構件。
部件1：Core Segment（Buchkling Restrained Brace單元）
圖1 Perform-3D中BRB組件示意圖
02
材料屬性定義
先選中Buclkling Restrained Brace單元中的Basic Preperties選項卡，左側定義BRB的本構相關的一些選項。如 雙折線or三折線、是否考慮拉亞不對稱、是否有強度損失等；右側通過定義BRB核心段剛度、屈服后剛度、初始屈服力、二階屈服力、應變強化達到的最大屈服力、最大變形、核心段長度等，完成對BRB單元基本力學性能的定義。特別注意：這里的BRB單元僅僅是定義核心段參數。界面如下：
圖2 Basic Preperties選項卡
在上一選項卡中我們已經定義了BRB的第一圈的屈服力和應變強化后最大的屈服力，這里只需對強化過程相關的參數進行定義。Perform-3D中對BRB的應變強化效應提供了三種控制方式：最大變形控制、累積變形控制、最大變形-累計變形雙重控制。選取可以根據實際模擬方便程度選取，本人更傾向于最大變形控制。只需輸入最大強度時的最大變形和強度平均值時的最大變形即可定義。下面進入Harding Behavior選項卡，定義BRB應變強化相關的參數。
圖3 Harding Behavior選項卡
到這里，核心段的定義已經基本完成。
展開 超高層框筒結構反應譜分析
圖一 三維平面布置圖
標準層梁柱截面尺寸 表1
樓層
外框柱
核心筒角柱
核心筒邊柱
框梁
外圈框梁
1~14
□950×34
□800×30
□850×30
H800×320×16×32
H600×200×12×26
15~28
□900×30
□750×28
□800×28
H800×300×16×30
H600×200×12×24
29~42
□850×28
□700×24
□800×24
H750×270×14×28
H550×200×12×22
43~56
□800×26
□650×22
□800×22
H700×250×14×26
H500×200×12×20
支撐截面尺寸 表2
樓層
普通支撐
BRB屈服力（kN）
BRB極限承載力（kN）
BRB有效剛度（kN/m）
15
H420×420×20×32
3500
6440
1302625
29
H400×400×20×30
5000
9200
1047996
43
H320×320×20×30
6000
11040
714874
圖二 各構件材料屬性
圖三 整體模型
樓板采用C35，板厚120，活載取2，恒載取1.5，自重取
展開 國內在建最大博物館鋼結構主體封頂
此外，鄭州博物館項目首次應用BRB（屈曲約束支撐）和連梁阻尼器的主體結構減震技術，BRB達89根、連梁阻尼器332套，可以有效消減強力地震給主體結構帶來的損壞。項目抗震強度達一級，使用壽命超100年。
鄭州博物館新館項目投資額約15.1億元，總建筑面積14.5萬平方米。地下兩層，地上三層(局部五層)、建筑總高68米。文物展廳、學術報告廳、非遺展示區、公共服務空間、4D影院、觀眾互動體驗空間等用房組成。
來源：中建三局安裝
【5月9日項目懸賞】
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【單號5404】
預算范圍：2000
使用軟件：Abaqus
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【單號5406】
預算范圍：1500
使用軟件：OpenSees
需求描述：基于OpenSees的BRB鋼框架的抗震分析。需要建模過程..
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【單號5414】
預算范圍：3000
使用軟件：AMEsim
需求描述：想做一個板式分流集流閥FJL-B10的AMEsim模型，如果有人做過更好，因為閥的結構參數我這兒不是太全，從閥芯兩端液動力，閥芯直徑，固定節流口直徑，均壓槽加工，可變節流孔直徑，彈簧剛度等角度分析閥出口的流量差和壓力差，還需要改進可變節流孔后的一個分析對比，最后搭建一個帶分流集流閥的簡單系統模型，出口貫通幾種阻尼對比分析同步精度。
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【單號5417】
預算范圍：1000
使用軟件：ABAQUS或者fluent
需求描述：復合材料熱壓罐成型過程模擬（需要模擬出熱壓罐以及空氣對流過程），最好是ABAQUS，fluent也可以
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【單號5424】
預算范圍：2000-3000
使用軟件：isight
需求描述：isight 界面定制 優化流程都有， 需要定制一個簡單的界面
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【5月16日項目懸賞】
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【單號5402】
預算范圍：2000
使用軟件：Matlab
需求描述：對一個轉閥控制液壓缸進行仿真，輸出閥的壓力，流量，液壓缸的位移，力，速度，加速度等信息
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【單號5404】
預算范圍：2000
使用軟件：Abaqus
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【單號5414】
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預算范圍：1300
使用軟件：adams simulink
需求描述：adams跟simulink聯合仿真建立電機伺服控制系統，adams部分已經做好了。
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【單號5404】
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使用軟件：Abaqus
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展開 啥打分的個付的我
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【單號5404】
預算范圍：2000
使用軟件：Abaqus
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【單號5406】
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【單號5414】
預算范圍：3000
使用軟件：AMEsim
需求描述：想做一個板式分流集流閥FJL-B10的AMEsim模型，如果有人做過更好，因為閥的結構參數我這兒不是太全，從閥芯兩端液動力，閥芯直徑，固定節流口直徑，均壓槽加工，可變節流孔直徑，彈簧剛度等角度分析閥出口的流量差和壓力差，還需要改進可變節流孔后的一個分析對比，最后搭建一個帶分流集流閥的簡單系統模型，出口貫通幾種阻尼對比分析同步精度。
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【單號5482】
預算范圍：3000
使用軟件：fluent
需求描述：有木有之前做過空溫式翅片管汽化器傳熱特性數值模擬分析的，具體內容詳談
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【單號5480】
預算范圍：1000
使用軟件：xflow abaqus
需求描述：xflow與abaqus進行兩個仿真步耦合。其中第二個仿真步中將第一個仿真步最后時刻的流場作為xflow的初場，將abaqus第一個仿真步中最后時刻的力學狀態與幾何形態作為初始狀態持續仿真。
展開 【劃重點與簡析】建筑隔震設計標準（GB/T 51408-2021）
6.3.20-2 上部結構底層不應采用偏心支撐，宜采用屈曲約束支撐（BRB）或中心支撐 。隔震結構抗震計算時，鋼框架一支撐結構的框架部分按剛度分配計算得到的地震層剪力應乘以調整系數，達到不小于上部結構底部總地震剪力的25%和框架部分計算最大層剪力1.8倍二者的較小值。（6.3.22）
7.1.2 大跨屋蓋建筑中的隔震支座宜采用隔震橡膠支座、摩擦擺隔震支座或彈性滑板支座。采用其他隔震支座時，應進行專門研究 。
7.1.3 大跨屋蓋結構應考慮結構溫度變形引起的隔震支座和隔震層各裝置的變形。地震效應應進行三向地震輸入的時程分析（7.1.4）。地震作用的荷載效應組合應計入環境溫度的影響，溫度作用的荷載組合分項系數可取 0.4。（7.3.3）
9 核電廠建筑相關要求較普通結構要求更高，主要在支座性能檢測、支座驗算限值、地震作用效用（三向）、隔震縫寬度取值、上部結構層間位移角、地震監測與預警等方面。
10 加固結構上部結構抗震措施，根據底部剪力比及相應地震烈度確定。詳見加固規范。
展開 【JY】ETABS纖維鉸的使用
圖6 材料非線性屬性定義（以混凝土為例）
材料的滯回曲線共有8種（如圖7），分別是彈性、隨動、各向同性、退化、BRB硬化、Takeda、Pivot和素混凝土，可通過圖6中紫色框的滯回類型進行設置，其中對于混凝土材料建議使用Takeda或素混凝土模型，而對于鋼材或鋼筋則宜使用隨動或退化模型，使用不同的滯回曲線，纖維鉸的行為也不盡相同。
圖7 ETABS中滯回曲線
可接受準則用于判斷構件的破壞程度，對于纖維鉸的可接受準則是使用應變，先確定同類材料纖維的最大應變，再依據材料的可接受準則進行判斷，可通過圖6中藍色框區域對可接受準則進行設置。
2.3 纖維鉸的布置
用戶選擇需要指定纖維鉸的框架對象后，可以通過【指定】>【框架】>【鉸】，將纖維鉸指定給框架對象，通常將鉸指定于鉸長度區域的中心。如圖8示例，該桿件兩端纖維鉸的中心位于相對距離為0.05和0.95的位置。
圖8 纖維鉸的布置
纖維鉸的布置也不必拘泥于放置于在構件兩端，也不一定只放置一個纖維鉸。如果需要布置多個纖維鉸，用戶可通過插入多個鉸來近似模擬沿單元長度分布的塑性。例如，用戶在一個桿件單元上布置10個鉸，相對位置為0.05，0.15，0.25，...，0.95，假定每個鉸的長度為桿件長度的 1/10 ，則可以模擬整根桿件任意位置的塑性行為。顯然，添加更多的鉸會增加計算量，因此只有在需要的情況下才這樣做。
3.鉸的選擇
纖維鉸可以同時考慮軸力和彎矩對截面滯回關系的影響，因而理論上精度高，適用范圍廣。但是這并不代表纖維鉸是“萬能”的。任何模型都有其使用范圍，一旦超出使用范圍，纖維鉸未必一定優于塑性鉸。例如，如果混凝土存在顯著的剪切變形時，平截面假定已不再成立，此時纖維鉸并不能獲取到更好的計算結果。
展開 【JY】ETABS塑性鉸參數詳解
ETABS中的滯回曲線類型共包含8種，分別是彈性、隨動、各向同性、退化、BRB硬化、Takeda、Pivot和素混凝土，這些滯回曲線可用于塑性鉸也可用于材料本構。
對于鋼構件，隨動模型和退化模型更為合適，對于混凝土構件Takeda和Pivot模型更加適用，對于塑性鉸而言，PMM默認為各向同性滯回，不可修改，而對于M3鉸，默認也是各向同性滯回，但可將默認鉸轉化為自定義鉸后修改為其他滯回類型。
圖10 ETABS中滯回曲線
可接受準則用于評價結構的性能水準，共分為三個水準，分別是IO（立即入住）、LS（生命安全）和CP（防止倒塌），對于延性鉸，通常使用變形或轉角來判定構件的性能水準，對于脆性鉸則使用力作為判定指標。ASCE41的不同版本，其規定的可接受準則有一定的差異，這可能導致相同的模型，在不同的版本下運行時，樓層剪力、頂點位移等大指標基本相同，但是鉸的性能狀態存在差異。
圖11 可接受準則
3. 默認塑性鉸的指定
塑性鉸的定義可來自程序默認也可來自用戶自定義。自定義塑性鉸需要用戶對每一個截面都單獨進行定義和指定，非常繁雜，因此推薦用戶使用默認鉸。但是默認鉸并不是適用于所有截面，ASCE 41規范中未涉及的截面形式不可指定默認鉸，具體使用范圍可參考《CSI分析參考手冊》第八章的內容。指定默認塑性鉸可先選擇某一個或多個框架對象后，【指定】>【框架】>【鉸】進行指定，如圖12，鉸屬性選擇為自動，相對距離應取塑性鉸長度的中間位置處。而塑性鉸長度目前有很多學者給出了不同公式，用戶可依據實際情況進行選擇，實際工程中常簡化取塑性鉸長度為0.1倍構件跨度。
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【科研分享】韌性概念之新型阻尼器研發及相應結構需求指標評估
比如，Angus 閱讀大量的高性能阻尼器支撐結構方面的文獻，截至到目前為止，阻尼器支撐結構依然存在的問題如下（注意這里Angus 的研究的阻尼器支撐結構是自復位的，BRB支撐不在我的討論范圍內）：盡管近些年學者意識到，同時提高結構的屈服后剛度系數和耗能能力，可以顯著提高自復位阻尼器支撐結構的抗震性能（見圖1[1]）（因為兼顧主要受力構件和非結構構件，降低地震的軟弱層風險），但是較大的屈服后剛度會使得阻尼器支撐的承載力較大，導致與阻尼器支撐相鄰的構件和節點的需求增加，有增加其局部破壞的風險。此外，這類阻尼器[1]也被很多同行進行優化，但是構造依然是大同小異。Angus 認為在構造上此類阻尼器存在受壓穩定性問題，摩擦片兩側是否可以有效持續均勻滑動變形，以及摩擦片的角度和摩擦系數無法解耦，設計可能缺乏靈活性。因此這樣的阻尼器支撐的性能存在進一步優化的空間。
圖 1 自復位摩擦阻尼器
阻尼器優化思想
意識到上述的問題，那么如何解決這些問題，就是阻尼器優化的指導思想。因此兩方面開展優化流程。一是阻尼器的力學性能，二是阻尼器的構造。意識到盡管屈服后剛度可以有效控制結構高階振型的不利影響，降低結構在地震下響應的離散性，提高結構的可靠性，但是持續的較大屈服后剛度的可能不利于局部構件連接（阻尼器支持結構為例，與支撐相鄰的構件和節點域的強度需求較大，在強震下有潛在局部破壞的可能）。是否可以構造一個阻尼器支撐，在骨架曲線上呈現出多線性，如三線性。進而，其對應的支撐結構也是三線性。第一次屈服后剛度較大，用于控制體系的高階振型影響，然后在預設層間位移角處，進行變剛度，即較小的第二次屈服后剛度，以實現強度和剛度解耦，降低阻尼器支撐對相鄰構件或者節點域的強度需求，改善整體結構的受力合理性。
展開 裝配式建筑研究報告
新西蘭新建鋼結構建筑按使用頻次最多的體系依次為：防屈曲支撐（BRB）框架、傳統抗彎框架（MRF）、帶有梁端截面削弱（RBS犬骨式）的抗彎框架、帶有可更換耗能梁段的偏心支撐框架（EBFs）、中心支撐框架（CBFS）、常規偏心支撐框架、搖擺鋼框架體系等。
新西蘭結構體系的幾個應用特點如下：
（1）新西蘭的裝配式結構體系選型，往往是結構工程師基于抗震性能優良＋現場施工高效的技術路線選擇。
（2）結構體系并不拘泥于單一的結構類型，鋼結構和鋼-砼混合結構是目前主流的結構形式，預制混凝土PC構件在鋼結構項目中的應用很普遍。
（3）抗震設計要求高，消能減震技術的應用很普遍，建筑設計師對支撐的接受度很高，建筑中支撐的存在能給用戶帶來安全感。
（4）裝飾圍護一體化的PC外掛墻板廣泛應用于各種類型的建筑中，且基本都采用點連接做法。
（5）公共建筑的樓面構件類型有較多選擇（組合樓板、疊合樓板、雙T板、預應力空心板、免模現澆板等），樓板與豎向構件的連接是抗震設計的重要內容。
資料來源：《重建克賴斯特徹奇：建筑結構體系抗震設計的轉變》
7、新加坡的裝配式建筑體系
新加坡的組屋一般為15-30層的單元式高層住宅，自上世紀90年代初開始嘗試采用預制裝配式建設，現已發展較為成熟，預制構件包括梁、柱、剪力墻、樓板(疊合板)、樓梯、內隔墻、外墻(含窗戶)、走廊、女兒墻、設備管井等，預制化率達到70%以上。
新加坡政府對于建筑行業發展的要求就是用技術來減少人力，并且也一直致力于減少人力中。例舉幾個可以減少勞動力的方法：
（1）預制構件。
展開 Abaqus應用之鋼筋混凝土篇
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展開 2024年度影響力大賽TOP7獲獎分享——九千CAE
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