累積損傷的案例
某空投裝備著陸沖擊累積損傷評(píng)估方法研究
隨著裝備空降次數(shù)的
增多，結(jié)構(gòu)的累積損傷會(huì)嚴(yán)重影響裝備的技術(shù)狀況。為了對(duì)某型裝備多次空投著陸沖擊累積損傷進(jìn)
行評(píng)估，進(jìn)行了鋁合金材料損傷演化參數(shù)測(cè)定試驗(yàn)。運(yùn)用RADIOSS 求解裝備多次空投著陸沖擊動(dòng)
態(tài)響應(yīng)，基于勒梅特損傷模型，對(duì)裝備的著陸沖擊損傷累積情況進(jìn)行評(píng)估，并得出其損傷演化規(guī)律，
為裝備空投壽命預(yù)測(cè)提供基礎(chǔ)。
李建陽(yáng)_某空投裝備著陸沖擊累積損傷評(píng)估方法研究 .pdf
Abaqus累積損傷與失效本構(gòu)模型總結(jié)
Abaqus累積損傷與失效本構(gòu)模型總結(jié)
VUMAT疲勞損傷累積單元扭曲？ ￥200
通過(guò)建立VUMAT對(duì)金屬材料進(jìn)行疲勞損傷累積時(shí)，設(shè)置單元?jiǎng)h除的損傷閾值，發(fā)現(xiàn)改動(dòng)這個(gè)閾值，程序會(huì)在單元達(dá)到這個(gè)閾值后的出現(xiàn)單元扭曲錯(cuò)誤，不知道為什么？
Dyna中模擬材料失穩(wěn)的GISSMO失效模型 ￥20
累積損傷算法
現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)損傷分析中，大多數(shù)采用線性累積損傷算法（如JC失效模型），不能準(zhǔn)確反映實(shí)際的非線性累積損傷過(guò)程。非線性累積損傷模型相比線性累積損傷模型更能準(zhǔn)確反映出實(shí)際的非線性累積損傷過(guò)程，而線性累積損傷模型偏保守。
不同失效準(zhǔn)則和不同累積損傷算法的仿真差別
GISSMO失效模型
單元尺寸對(duì)失效應(yīng)變的影響
由于材料失穩(wěn)后的應(yīng)變帶有強(qiáng)烈的網(wǎng)格依賴(lài)性，而損傷及失效應(yīng)變均和材料失穩(wěn)后的應(yīng)變相關(guān)，為了消除單元尺寸對(duì)失效應(yīng)變的影響，GISSMO本構(gòu)中引入了單元尺寸和失效應(yīng)變歸一化因子LCREGD。
實(shí)例驗(yàn)證
以簡(jiǎn)單的單軸拉伸試驗(yàn)為例：
損傷閥值DCRIT設(shè)定為0.5時(shí)計(jì)算結(jié)果如下：
材料失穩(wěn)后中間單元先失效，符合單軸拉伸試驗(yàn)規(guī)律。
展開(kāi) 
復(fù)合材料疲勞計(jì)算簡(jiǎn)述
單向板的疲勞分析
復(fù)雜的多軸循環(huán)應(yīng)力分解為縱向、橫向和面內(nèi)剪切等三個(gè)單軸循環(huán)應(yīng)力，與這三種單軸循環(huán)應(yīng)力相對(duì)應(yīng)，發(fā)展了三種不依賴(lài)于應(yīng)力比R的單軸循環(huán)應(yīng)力作用下單向板的累積損傷和疲勞壽命計(jì)算模型。
單向板受單軸循環(huán)應(yīng)力（縱向拉-拉、橫向拉-拉和面內(nèi)剪切）時(shí)的疲勞試驗(yàn)數(shù)據(jù)分別通過(guò)[0]拉-拉、[90]拉-拉和[0/90]剪-剪疲勞試驗(yàn)獲得。
層壓板疲勞累積損傷和疲勞壽命的估算
多向?qū)訅喊逶谄谳d荷作用下，失效層的破壞原因有兩種可能：（1）因?yàn)?em>損傷的累積發(fā)生局部疲勞破壞；（2）因?yàn)殪o強(qiáng)度不足導(dǎo)致局部靜力破壞。
在循環(huán)應(yīng)力作用下層壓板的總體破壞是因?yàn)楦鲉螌又鸫伟l(fā)生了疲勞破壞或者靜力破壞，其壽命用先后發(fā)生疲勞破壞的各單層壽命的累積和表達(dá)。疲勞壽命分析的大體步驟為：
（1）在應(yīng)力分析的基礎(chǔ)上，判斷最先失效的單層是發(fā)生局部疲勞破壞還是發(fā)生局部靜力破壞；
（2）對(duì)于發(fā)生疲勞破壞的單層，計(jì)算循環(huán)應(yīng)力引起的累積損傷和疲勞壽命，對(duì)于發(fā)生靜力破壞的單層，計(jì)算和靜力破壞等效的疲勞累積損傷；
（3）選擇合適的剛度退化準(zhǔn)則對(duì)發(fā)生疲勞破壞或靜力破壞的單層進(jìn)行剛度退化；
（4）返回第1 步重復(fù)上述過(guò)程，直到隨著各單層逐次失效最終導(dǎo)致層壓板結(jié)構(gòu)總體失效，用失效單層的疲勞壽命累積和表示層壓板疲勞壽命。
面內(nèi)應(yīng)力和強(qiáng)度
采用經(jīng)典層板理論計(jì)算層壓板中各單層的應(yīng)力分布。
經(jīng)典層壓板理論基于以下3 個(gè)假設(shè)：
(1)層間變形一致假設(shè)：層壓板各單層之間粘和牢固，層間變形一致，無(wú)相對(duì)位移；
(2)直法線假設(shè)：變形前垂直于板中面的直線在變形后仍保持垂直，且長(zhǎng)度不變；
(3)平面應(yīng)力狀態(tài)假設(shè)：層壓板中各單層都可近似地認(rèn)為處于平面應(yīng)力狀態(tài)。
展開(kāi) 有限元軟件進(jìn)行疲勞分析的若干問(wèn)題
有限壽命設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)應(yīng)力一般高于疲勞極限，這時(shí)就不能只考慮最高應(yīng)力，而要按照一定的累積損傷理論估算總的疲勞損傷。
大多數(shù)零件所受循環(huán)載荷的幅值都是變化的，也就是說(shuō)，大多數(shù)零件都是在變幅載荷下工作。變幅載荷下的疲勞破壞，是不同頻率和幅值的載荷所造成的損傷逐漸積累的結(jié)果。因此，疲勞累計(jì)損傷是有限壽命設(shè)計(jì)的核心問(wèn)題。
一般常用三種累積損傷理論，其各自適用范圍如下：
線性疲勞累積損傷理論適合于高周疲勞壽命計(jì)算，可較好地預(yù)測(cè)疲勞壽命均值。線性累計(jì)損傷理論指的是損傷積累與循環(huán)次數(shù)成線性關(guān)系，包括Miner法則和相對(duì)Miner法則；Miner理論的表達(dá)式為（D為損傷）
修正的線性疲勞累積損傷理論適合于低周疲勞壽命計(jì)算；
而非線性疲勞累積損傷理論對(duì)二級(jí)加載情況的疲勞壽命估算比較有效。非線性累計(jì)損傷理論包括損傷曲線法和Corten-Dolan理論。
要注意的是，只有當(dāng)應(yīng)力高于疲勞極限時(shí)，每一循環(huán)使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一定量的損傷，這種損傷是累積的；當(dāng)應(yīng)力低于疲勞極限時(shí)，由于此時(shí)N將無(wú)窮大，因此，它的循環(huán)便不必考慮。
國(guó)內(nèi)外常用的疲勞設(shè)計(jì)方法-安全壽命法的具體步驟為：
1. 得到用于疲勞計(jì)算的載荷譜；
2. 計(jì)算構(gòu)件各位置的應(yīng)力歷程；
3. 利用計(jì)數(shù)法（如雨流法）將應(yīng)力歷程整理為不同應(yīng)力幅及其相應(yīng)的循環(huán)次數(shù)；
4. 由S-N曲線得到應(yīng)力幅對(duì)應(yīng)的使用極限；
5. 利用累積損傷理論（如Miner準(zhǔn)則）計(jì)算總損傷；
6. 計(jì)算安全壽命 Ts=TL/D
MSC.Fatigue軟件與此方法結(jié)合的很好，然而，有限元法解決實(shí)際工程中的疲勞問(wèn)題還有一些問(wèn)題：
1.
展開(kāi) 結(jié)構(gòu)系統(tǒng)多失效模式的可靠性分析（轉(zhuǎn)帖）
4.3 同時(shí)考慮強(qiáng)度和疲勞的可靠性分析
4.3.2 強(qiáng)度衰減模型
對(duì)于海洋管節(jié)點(diǎn)的疲勞壽命，按下式描述：
將上式代入等效抗力得到，考慮了疲勞累積損傷的抗力表達(dá)式：
其均值和均方差為：
代入可靠度公式即可求得結(jié)構(gòu)的失效概率和可靠度指標(biāo)。
基于nCodeDesignlife的電池箱疲勞壽命研究
根據(jù)Miner線性累積損傷法則可知，每一次應(yīng)力循環(huán)對(duì)結(jié)構(gòu)造成的損傷是累積疊加的，結(jié)合材料的S-N曲線，結(jié)構(gòu)的疲勞累積損傷為：
其中，D為疲勞累積損傷量；ni應(yīng)力幅值為dS下的循環(huán)次數(shù)；N（Si）為應(yīng)力幅值Si下結(jié)構(gòu)發(fā)生疲勞破壞時(shí)的循環(huán)次數(shù)；P（Si）為應(yīng)力幅值為Si的概率密度函數(shù)；E[P]為響應(yīng)信號(hào)峰值頻率的數(shù)學(xué)期望；T為響應(yīng)的作用時(shí)間；N（Si）為疲勞壽命；σ為應(yīng)力；C、m是與材料溫度、應(yīng)力比和平均應(yīng)力相關(guān)的常數(shù)[9]。
2 隨機(jī)振動(dòng)疲勞壽命預(yù)測(cè)
2.1 建立電池箱有限元模型
電池箱箱蓋為玻璃纖維復(fù)合材料，主要起防護(hù)和密封的作用，對(duì)電池箱整體的疲勞壽命影響較小，所以重點(diǎn)研究箱體的疲勞壽命；將電池箱箱體三維模型的倒角簡(jiǎn)化，抽取箱體鈑金件的中面，導(dǎo)入到hypermesh中劃分殼單元；大多數(shù)的電池箱疲勞壽命研究采用質(zhì)量點(diǎn)模擬電池組，雖然這種方法建模簡(jiǎn)單、計(jì)算量小，但是電池組的傳力路徑和大小嚴(yán)重失真，導(dǎo)致疲勞壽命結(jié)果誤差很大[10]。因此，本文采用長(zhǎng)方體模擬電池組，并采用六面體單元?jiǎng)澐蛛姵亟M網(wǎng)格；認(rèn)為螺栓不發(fā)生疲勞失效，采用Rbe2剛性單元模擬；焊點(diǎn)對(duì)于疲勞壽命影響很大，采用精度較高的Cweld模擬；電池組與箱體底板的接觸設(shè)置為綁定接觸；采用Rbe2剛性單元將托腳螺栓孔周?chē)墓?jié)點(diǎn)集結(jié)于一點(diǎn)，便于施加約束和激勵(lì)。箱體的有限元模型如圖2所示。其中，殼單元尺寸為5mm，六面體單元尺寸為10mm，共計(jì)單元289503個(gè)，節(jié)點(diǎn)325832個(gè)。該電池箱有限元模型的雅克比最小為0.7，網(wǎng)格劃分質(zhì)量非常高。
圖2 電池箱有限元模型
2.2 進(jìn)行頻率響應(yīng)分析
采用Optistruct對(duì)電池箱進(jìn)行頻率響應(yīng)分析。
展開(kāi) 基于ANSYS線槽隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析
3.1 隨機(jī)振動(dòng)分析結(jié)果
每次隨機(jī)振動(dòng)循環(huán)都對(duì)累積損傷均具有貢獻(xiàn)，當(dāng)總的累積損傷達(dá)到100%時(shí)就表示發(fā)生了失效，隨著應(yīng)力循環(huán)次數(shù)的不斷增加，累積損傷也不斷增多，直至發(fā)生失效。對(duì)于恒定應(yīng)力幅，疲勞失效允許的循環(huán)次數(shù)是按材料的疲勞(S-N)曲線進(jìn)行確定。一般工程材料的S-N曲線是對(duì)數(shù)S-N曲線，在坐標(biāo)圖上近似為一條直線，近似的數(shù)學(xué)公式為：
式中N為應(yīng)力幅對(duì)應(yīng)的最大循環(huán)次數(shù)；S為應(yīng)力幅；b為對(duì)于大多數(shù)材料為5~20的常數(shù)；C為取決于材料的常數(shù)。
如果應(yīng)力幅的循環(huán)次數(shù)消耗了材料疲勞壽命的n/N部分，沒(méi)有達(dá)到對(duì)應(yīng)的許可次數(shù)Ni，那么產(chǎn)生的累積損傷為：
當(dāng)D=1時(shí)，表示疲勞壽命已經(jīng)耗盡，預(yù)測(cè)發(fā)生了疲勞破壞。
基于高斯分布的三區(qū)間法，它表示：
68.3%的時(shí)間應(yīng)力值在-1σ~+1σ之間；
95.4%的時(shí)間應(yīng)力值在-2σ~+2σ之間；
99.73%的時(shí)間應(yīng)力值在-3σ~+3σ之間。
展開(kāi) 隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析
Miner累積損傷理論
隨機(jī)振動(dòng)疲憊分析采用的是Miner累積損傷理論。Miner做了如下假設(shè)}6-7):試樣所吸收的能量達(dá)到極限值時(shí)產(chǎn)生疲憊破壞。從這一假設(shè)出發(fā)，如破壞前可吸收的能量極限值為W，試樣破壞前的總循環(huán)為N,在某一循環(huán)數(shù)。1時(shí)試樣吸收的能量為W1，則由于試樣吸收的能量與其循環(huán)數(shù)間存在著正比關(guān)系，因此有
因此，若試樣的加載歷史由σ1，σ2，…，σl這樣的l個(gè)不同的應(yīng)力水平構(gòu)成，各應(yīng)力水平下的疲憊壽命依次為N1，N2，…，Nl，各應(yīng)力水平下的循環(huán)次數(shù)依次為n1，n2，…，nl，則損傷 時(shí)，試樣吸收的能量達(dá)到極限值W，試樣發(fā)生疲憊破。上式即為Miner累積損傷理論的數(shù)學(xué)表達(dá)式。
展開(kāi) 《Nature》金屬所：金屬疲勞領(lǐng)域取得突破性進(jìn)展！
該結(jié)果表明經(jīng)過(guò)上萬(wàn)次循環(huán)加載變形之后，納米孿晶金屬的塑性變形是可逆的且沒(méi)有累積損傷，表現(xiàn)出一種獨(dú)特的與歷史無(wú)關(guān)的穩(wěn)定循環(huán)響應(yīng)特征。微觀結(jié)構(gòu)分析與大規(guī)模分子動(dòng)力學(xué)計(jì)算模擬發(fā)現(xiàn)循環(huán)載荷作用下，納米孿晶結(jié)構(gòu)中僅有單滑移位錯(cuò)啟動(dòng)，并在納米尺度孿晶間形成大量超級(jí)穩(wěn)定、相互平行的高度關(guān)聯(lián)項(xiàng)鏈狀位錯(cuò)（圖2）。
圖2.分子動(dòng)力學(xué)計(jì)算模擬疲勞試驗(yàn)過(guò)程中納米孿晶片層內(nèi)形成的高度關(guān)聯(lián)項(xiàng)鏈狀位錯(cuò)及穩(wěn)定孿晶界面。
這種關(guān)聯(lián)項(xiàng)鏈狀位錯(cuò)結(jié)構(gòu)往復(fù)可逆運(yùn)動(dòng)承擔(dān)塑性變形，但相互之間并無(wú)交互作用，既不破壞納米孿晶結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性也不造成累積損傷。納米孿晶金屬與歷史無(wú)關(guān)的穩(wěn)定循環(huán)響應(yīng)特征與傳統(tǒng)單晶、粗晶和納米晶體金屬具有的結(jié)構(gòu)非穩(wěn)定化和嚴(yán)重損傷累積的循環(huán)變形行為截然不同。
該研究獲得科技部國(guó)家重大科學(xué)研究計(jì)劃、國(guó)家自然科學(xué)基金委國(guó)際合作重點(diǎn)項(xiàng)目、中國(guó)科學(xué)院前沿科學(xué)重點(diǎn)研究等項(xiàng)目資助。
— END —
內(nèi)容轉(zhuǎn)自公眾號(hào)：材料科學(xué)與工程
展開(kāi) 
飛機(jī)起落架結(jié)構(gòu)模糊疲勞可靠性分析
應(yīng)用模糊數(shù)學(xué)方法對(duì)常規(guī)疲勞可靠性分析方法無(wú)法處理的模型性不確定性問(wèn)題進(jìn)行描述，以某型飛機(jī)前起落架為例，根據(jù)起落架的試驗(yàn)載荷譜進(jìn)行疲勞損傷分析。在此基礎(chǔ)上，建立了基于Miner線性疲勞累積損傷及模糊數(shù)學(xué)理論的“累積損傷－臨界損傷”動(dòng)態(tài)干涉模型，定量分析了起落架可靠性隨疲勞壽命的變化規(guī)律
飛機(jī)起落架結(jié)構(gòu)模糊疲勞可靠性分析.pdf
晶體塑性耦合連續(xù)損傷本構(gòu)框架
此模型寫(xiě)為
含義與上面模型類(lèi)似，不同的是損傷指標(biāo)修正改為等效塑性應(yīng)變
（3）最大剪切應(yīng)變損傷模型：該模型將損傷定義為當(dāng)最大剪切應(yīng)變大于某一臨界值時(shí)開(kāi)始和累積的損傷。此模型寫(xiě)為
模型將等效應(yīng)變修改為剪切變形（通常大于等效塑性應(yīng)變（2-3倍））
（4）最大應(yīng)變能損傷模型：該模型將損傷定義為當(dāng)?shù)刃?yīng)力大于某一臨界值時(shí)開(kāi)始和累積的損傷。在該模型中，損傷是通過(guò)應(yīng)變能累積的。此模型寫(xiě)為
隨著損傷的累積，材料的承載能力降低。考慮到承載能力的降低，材料的流動(dòng)應(yīng)力隨著計(jì)算的損傷而降低。定義有效應(yīng)力為
文獻(xiàn)模擬的結(jié)果展示
為了驗(yàn)證幾種理論的優(yōu)勢(shì)作者與DIC實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了比較
作者最終分析指出：基于應(yīng)變的損傷模型，即主應(yīng)變損傷模型、等效塑性應(yīng)變損傷模型和最大剪切應(yīng)變損傷模型，準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)了實(shí)驗(yàn)獲得的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系和頸縮后承載能力的突然下降。然而，基于應(yīng)力的損傷模型，即應(yīng)變能損傷模型，不能準(zhǔn)確預(yù)測(cè)頸縮行為。預(yù)測(cè)的頸縮應(yīng)變、變形形狀和頸縮方向也與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較。預(yù)測(cè)的頸縮形狀（即頸縮區(qū)域的長(zhǎng)度和最小片材厚度）的最大誤差約為24%。在三種基于應(yīng)變的損傷模型中，最大剪切應(yīng)變損傷模型預(yù)測(cè)頸縮角最準(zhǔn)確，誤差為12%。結(jié)果表明，具有損傷模型的CPFEM可以合理地預(yù)測(cè)頸縮行為和頸縮方向，而沒(méi)有任何初始缺陷。
展開(kāi) 超高強(qiáng)鋼材料碰撞失效行為仿真預(yù)測(cè)技術(shù)研究
GISSMO失效模型在MAT＿81基礎(chǔ)上進(jìn)一步引入了自定義失效準(zhǔn)則、非線性損傷累積、非線性損傷-應(yīng)力耦合以及單元尺寸、應(yīng)變率效應(yīng)修正等特性，可以更加準(zhǔn)確地描述金屬材料在變形過(guò)程中損傷行為。在GISSMO損傷模型中，單元損傷累積值D及失穩(wěn)累積值F可表示為：
式中，n為損傷及失穩(wěn)累積值累積指數(shù)；β(Le,η)為與單元特征長(zhǎng)度Le及應(yīng)力三軸度η有關(guān)的修正項(xiàng)；εc為當(dāng)前時(shí)間增量步對(duì)應(yīng)的材料失穩(wěn)極限值。當(dāng)單元的失穩(wěn)累積值F達(dá)到設(shè)定上限時(shí)，通過(guò)以下方式對(duì)單元的進(jìn)行修正：
式中，m為應(yīng)力退化指數(shù)；Dc為單元達(dá)到失穩(wěn)上限時(shí)刻對(duì)應(yīng)的損傷累積值。
由上述的各個(gè)失效模型原理可知，GISSMO模型是目前LS-DYNA求解器功能最為完整的失效模型，在對(duì)超高強(qiáng)鋼材料碰撞失效行為仿真預(yù)測(cè)精度有較高要求時(shí)，推薦使用該模型來(lái)表征材料失效行為（表1）。
表1 LS-DYNA各向同性失效模型特性 下載原圖
3 斷裂極限標(biāo)定
對(duì)于完整的GISSMO失效型，需要標(biāo)定的主要參數(shù)包括斷裂極限準(zhǔn)則、失穩(wěn)極限準(zhǔn)則、損傷累積指數(shù)、應(yīng)力退化指數(shù)、網(wǎng)格修正系數(shù)等。其中斷裂極限可通過(guò)實(shí)驗(yàn)方法進(jìn)行標(biāo)定，而其余參數(shù)不具備明確的物理意義，可以采用仿真方法進(jìn)行反向標(biāo)定。
金屬材料的斷裂極限應(yīng)變通常與應(yīng)力三軸度及羅德角這兩個(gè)表征其受力狀態(tài)的參數(shù)相關(guān)。修正Mohr-Coulomb(Modified Mohr-Coulomb,MMC）模型[10]是目前行業(yè)內(nèi)應(yīng)用最廣泛的斷裂極限準(zhǔn)則之一，其基本公式如下所示：
式中，η為應(yīng)力三軸度；θ為歸一化羅德角；A、n是與材料硬化準(zhǔn)則相關(guān)的參數(shù)；c1、c2是Mohr-Coulomb模型基本參數(shù)；c3為斷裂極限與羅德角相關(guān)性調(diào)整參數(shù)。
展開(kāi) 《MSC.Fatigue疲勞分析應(yīng)用與實(shí)例》
S-N曲線
3.2.3 確定S-N曲線的步驟
3.2.4 S-N曲線的極限
3.2.5 S-N曲線的拉伸特性
3.2.6 平均應(yīng)力的影響
3.3 裂萌生/應(yīng)變壽命分析
3.3.1 疲勞失效的微觀方面
3.3.2 應(yīng)變-壽命法
3.3.3 單調(diào)應(yīng)力-應(yīng)變特性
3.3.4 循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變曲線與遲滯回線
3.3.5 應(yīng)變-壽命曲線
3.3.6 應(yīng)變壽命和應(yīng)力壽命
3.3.7 過(guò)濾壽命
3.4 疲勞累積損傷理論
3.4.1 概述
3.4.2 線性累積損傷理論
3.4.3 雙線性累積損傷理論
3.4.4 非線性累積損傷理論
3.5 疲勞載荷譜處理
3.5.1 疲勞載荷譜
3.5.2 雨流計(jì)數(shù)法
3.6 疲勞的概率統(tǒng)計(jì)特性
3.7 從UTS和E估計(jì)材料循環(huán)特性
3.8 振動(dòng)疲勞理論介紹
3.8.1 使用時(shí)域還是頻域方法
3.8.2 隨機(jī)過(guò)程理論的介紹
3.8.3 一個(gè)線性系統(tǒng)對(duì)一個(gè)單隨機(jī)工程的響應(yīng)
3.8.4 疲勞壽命評(píng)估的時(shí)域描述
3.8.5 壽命評(píng)估的頻域方法
3.8.6 使用有限元的振動(dòng)分析
3.9 多軸疲勞理論
3.9.1 多軸疲勞基本概念
3.9.2 多軸疲勞
3.10 焊接疲勞分析法
3.10.1 點(diǎn)焊疲勞介紹
3.10.2 焊縫疲勞介紹
第4章 使用MSC.Fatigue
4.1 MSC.Fatigue介紹
4.1.1 MSC.Fatigue模塊
4.1.2 MSC.Fatigue目錄結(jié)構(gòu)
4.2 MSC.Fatigue安裝
4.2.1 硬件系統(tǒng)要求
4.2.2 MSC.Fatigue在MSC.Fatigue環(huán)境下的安裝
4.2.3 MSC.Fatigue單獨(dú)安裝
4.3 使用MSC.Fatigue
4.3.1 分析操作
4.3.2 作業(yè)設(shè)置
4.3.3 作業(yè)文件
4.3.4 分析參數(shù)
4.3.5 材料信息表
4.3.6 載荷信息表
4.3.7 作業(yè)控制
4.3.8 結(jié)果后處理
展開(kāi) 