性能曲線的案例
性能曲線, 反映水泵各性能參數(shù)之間的關(guān)系曲線
反映水泵各性能參數(shù)之間的關(guān)系曲線。包括基本性能曲線、汽蝕性能曲線、相對(duì)性能曲線、通用性能曲線、綜合性能曲線、全面性能曲線等。
水泵性能曲線的作用：
1、表達(dá)水泵壓力、揚(yáng)程、效率等性能參數(shù)，通常用曲線表示，這個(gè)表示水泵性能參數(shù)關(guān)系的圖表就叫水泵的性能曲線。
2、水泵各性能參數(shù)不是孤立的、靜止的，而是相互聯(lián)系和相互制約的，對(duì)于特定的水泵，這種聯(lián)系和制約具有一定的規(guī)律性。它們之間的變化規(guī)律，都反映在水泵的性能曲線上。所以水泵的特性曲線是選擇水泵的依據(jù)。
常見的水泵性能曲線有三種：
1、平坦的性能曲線
這種性能曲線適用于流量調(diào)節(jié)范圍較大，而壓力變化較小的系統(tǒng)，也就是對(duì)揚(yáng)程要求變化較小、流量變化要求相對(duì)較低的系統(tǒng)中。大多數(shù)泵如IS單級(jí)離心泵、D型泵、雙吸泵、IH化工離心泵等曲線的都是比較平坦的。
2、陡降的性能曲線
這種性能曲線適用于對(duì)流量的要求較高而壓力的要求不高的系統(tǒng)中。一般像螺桿泵等都具有這種特性。
3、有駝峰的性能曲線
有駝峰的性能曲線的泵在運(yùn)行中可能會(huì)出現(xiàn)不穩(wěn)定工況，泵出現(xiàn)噪音、震動(dòng)等，一般是不允許出現(xiàn)的。
有了上面的知識(shí)，我們可以從性能曲線上判別相同型號(hào)兩臺(tái)泵的優(yōu)勢(shì)。
首先看曲線是否平坦，有無駝峰。泵曲線越平越好，當(dāng)然駝峰是不允許的。其次看它的效率哪個(gè)高。然后比較他們的范圍哪個(gè)更寬廣，范圍越廣闊，調(diào)整、使用越好。
展開 車輪踏面外形對(duì)機(jī)車曲線通過性能的影響
摘要: 不同的輪軌外形配合, 對(duì)機(jī)車曲線通過性能的影響較大。本文采用仿真軟件SIMPACK 建立一種2Co 徑向轉(zhuǎn)
向架機(jī)車模型, 通過在小半徑曲線上的仿真計(jì)算, 分析了不同車輪踏面外形對(duì)機(jī)車曲線通過性能的影響。得出合理的車輪
踏面與鋼軌外形配合可以提高機(jī)車車輛的曲線通過性能的結(jié)論。
車輪踏面外形對(duì)機(jī)車曲線通過性能的影響.pdf
橫風(fēng)對(duì)高速動(dòng)車曲線通過性能的影響
摘 要:通過橫風(fēng)對(duì)電動(dòng)車組氣動(dòng)特性影響的試驗(yàn)研究,得到了高速動(dòng)車受橫風(fēng)作用時(shí)所受的氣動(dòng)升力、側(cè)力和
側(cè)翻力矩,并利用動(dòng)力學(xué)分析軟件SIMPACK分析高速動(dòng)車在橫風(fēng)工況下的曲線通過性能. 分析結(jié)果表明,側(cè)向
風(fēng)力引起的車輪減載是影響動(dòng)車安全運(yùn)行的重要因素. 在所研究的工況下,動(dòng)車在常值側(cè)風(fēng)下通過曲線的速度
不應(yīng)超過220 km /h,在陣風(fēng)下以100 km /h的速度通過曲線仍然不能滿足安全指標(biāo).
關(guān)鍵詞:鐵路;高速動(dòng)車;曲線通過;動(dòng)力學(xué)性能;橫風(fēng)
橫風(fēng)對(duì)高速動(dòng)車曲線通過性能的影響.pdf
展開 什么是“喘振”？
通過風(fēng)機(jī)各種轉(zhuǎn)速下性能曲線中最高壓力點(diǎn)的拋物線，將風(fēng)機(jī)的性能曲線分割為兩部分，右邊為穩(wěn)定工作區(qū)，左邊為不穩(wěn)定工作區(qū)，當(dāng)管路性能曲線經(jīng)過坐標(biāo)原點(diǎn)時(shí)，改變轉(zhuǎn)速并無效果，因此時(shí)各轉(zhuǎn)速下的工作點(diǎn)均是相似工況點(diǎn)。
對(duì)軸流式風(fēng)機(jī)采用可調(diào)葉片調(diào)節(jié)。當(dāng)系統(tǒng)需要的流量減小時(shí)，則減小其安裝角，性能曲線下移，臨界點(diǎn)向左下方移動(dòng)，輸出流量也相應(yīng)減小。
最根本的措施是盡量避免采用具有駝峰形性能曲線的風(fēng)機(jī)，而采用性能曲線平直向下傾斜的風(fēng)機(jī)。
2. 防止離心式壓縮機(jī)喘振的條件
防止進(jìn)氣壓力過低、進(jìn)氣溫度高和氣體分子量減少等
防止管網(wǎng)堵塞使管網(wǎng)特性改變。
要堅(jiān)持在開、停車過程中，升降速度不可太快，并且先升速后升壓和先降壓后降速。
開、關(guān)防喘振閥時(shí)要平穩(wěn)緩慢。
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展開 
風(fēng)機(jī)的失速和喘振
軸流風(fēng)機(jī)性能曲線的左半部具有一個(gè)馬鞍形的區(qū)域，在此區(qū)段運(yùn)行有時(shí)會(huì)出現(xiàn)風(fēng)機(jī)的流量、壓頭和功率的大幅度脈動(dòng)等不正常工況，這一不穩(wěn)定工況區(qū)稱為喘振區(qū)，形成原理見下圖。
軸流風(fēng)機(jī)的Q-H性能曲線（喘振分析）
風(fēng)機(jī)產(chǎn)生喘振應(yīng)具備的條件：
1、風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)落在具有駝峰形Q-H性能曲線的不穩(wěn)定區(qū)域內(nèi)；
2、風(fēng)道系統(tǒng)具有足夠大的容積，它與風(fēng)機(jī)組成一個(gè)彈性的空氣動(dòng)力系統(tǒng)；
3、整個(gè)循環(huán)的頻率與系統(tǒng)的氣流振蕩頻率合拍時(shí)，產(chǎn)生共振。
失速與喘振的本質(zhì)區(qū)別：
1、旋轉(zhuǎn)脫流發(fā)生在風(fēng)機(jī)Q-H性能曲線峰值以左的整個(gè)不穩(wěn)定區(qū)域，而喘振只發(fā)生在Q-H性能曲線向右上方傾斜部分；
2、旋轉(zhuǎn)脫流的發(fā)生只決定葉輪本身葉片結(jié)構(gòu)性能、氣流情況等因素，與風(fēng)道系統(tǒng)的容量、形狀等無關(guān)；
3、風(fēng)機(jī)在喘振時(shí)，風(fēng)機(jī)的流量、全壓和功率產(chǎn)生脈動(dòng)或大幅度的脈動(dòng)，同時(shí)伴有明顯的噪聲，有時(shí)甚至是高分貝的噪聲，甚至損壞風(fēng)機(jī)與管道系統(tǒng)。所以喘振發(fā)生時(shí)，風(fēng)機(jī)無法運(yùn)行。
喘振報(bào)警裝置
報(bào)警原理：
在正常情況下，皮托管所測(cè)到的氣流壓力值穩(wěn)定，但是當(dāng)風(fēng)機(jī)進(jìn)入喘振區(qū)工作時(shí)，由于氣流壓力產(chǎn)生大幅度波動(dòng)，所以皮托管測(cè)到的壓力亦是一個(gè)波動(dòng)的值，皮托管發(fā)送的脈沖壓力信號(hào)通過壓力開關(guān)，利用電接觸器發(fā)生報(bào)警信號(hào)。一般規(guī)定，當(dāng)動(dòng)葉片處于最小角度位置，用一U形管測(cè)得風(fēng)機(jī)葉輪前的壓力再加上2000Pa壓力，作為喘振報(bào)警裝置的報(bào)警整定值。
喘振的危害及處理：
喘振的發(fā)生會(huì)破壞風(fēng)機(jī)與管道的設(shè)備，威脅風(fēng)機(jī)及整個(gè)系統(tǒng)的安全性。
展開 風(fēng)機(jī)的失速和喘振
軸流風(fēng)機(jī)性能曲線的左半部具有一個(gè)馬鞍形的區(qū)域，在此區(qū)段運(yùn)行有時(shí)會(huì)出現(xiàn)風(fēng)機(jī)的流量、壓頭和功率的大幅度脈動(dòng)等不正常工況，這一不穩(wěn)定工況區(qū)稱為喘振區(qū)，形成原理見下圖。
軸流風(fēng)機(jī)的Q-H性能曲線（喘振分析）
風(fēng)機(jī)產(chǎn)生喘振應(yīng)具備的條件：
1、風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)落在具有駝峰形Q-H性能曲線的不穩(wěn)定區(qū)域內(nèi)；
2、風(fēng)道系統(tǒng)具有足夠大的容積，它與風(fēng)機(jī)組成一個(gè)彈性的空氣動(dòng)力系統(tǒng)；
3、整個(gè)循環(huán)的頻率與系統(tǒng)的氣流振蕩頻率合拍時(shí)，產(chǎn)生共振。
失速與喘振的本質(zhì)區(qū)別：
1、旋轉(zhuǎn)脫流發(fā)生在風(fēng)機(jī)Q-H性能曲線峰值以左的整個(gè)不穩(wěn)定區(qū)域，而喘振只發(fā)生在Q-H性能曲線向右上方傾斜部分；
2、旋轉(zhuǎn)脫流的發(fā)生只決定葉輪本身葉片結(jié)構(gòu)性能、氣流情況等因素，與風(fēng)道系統(tǒng)的容量、形狀等無關(guān)；
3、風(fēng)機(jī)在喘振時(shí)，風(fēng)機(jī)的流量、全壓和功率產(chǎn)生脈動(dòng)或大幅度的脈動(dòng)，同時(shí)伴有明顯的噪聲，有時(shí)甚至是高分貝的噪聲，甚至損壞風(fēng)機(jī)與管道系統(tǒng)。所以喘振發(fā)生時(shí)，風(fēng)機(jī)無法運(yùn)行。
喘振報(bào)警裝置
報(bào)警原理：
在正常情況下，皮托管所測(cè)到的氣流壓力值穩(wěn)定，但是當(dāng)風(fēng)機(jī)進(jìn)入喘振區(qū)工作時(shí)，由于氣流壓力產(chǎn)生大幅度波動(dòng)，所以皮托管測(cè)到的壓力亦是一個(gè)波動(dòng)的值，皮托管發(fā)送的脈沖壓力信號(hào)通過壓力開關(guān)，利用電接觸器發(fā)生報(bào)警信號(hào)。一般規(guī)定，當(dāng)動(dòng)葉片處于最小角度位置，用一U形管測(cè)得風(fēng)機(jī)葉輪前的壓力再加上2000Pa壓力，作為喘振報(bào)警裝置的報(bào)警整定值。
喘振的危害及處理：
喘振的發(fā)生會(huì)破壞風(fēng)機(jī)與管道的設(shè)備，威脅風(fēng)機(jī)及整個(gè)系統(tǒng)的安全性。
展開 干貨！資深專家談CFD應(yīng)用-CFD如何在葉輪機(jī)機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)中發(fā)揮更大的價(jià)值
計(jì)算完成后，將數(shù)值模擬出的模型級(jí)性能曲線和設(shè)計(jì)曲線進(jìn)行對(duì)比比較，分析其差別。如果差別滿足工程實(shí)際需要，模型級(jí)大體設(shè)計(jì)即可完成。如果差別較大，則要返回模型級(jí)軟件的設(shè)計(jì)模塊，根據(jù)三維粘性流場(chǎng)計(jì)算結(jié)果及流道內(nèi)部流動(dòng)分布規(guī)律來重新指導(dǎo)模型級(jí)的再設(shè)計(jì)。如此反復(fù)迭帶，直到設(shè)計(jì)出的模型級(jí)經(jīng)過性能預(yù)測(cè)及三維粘性流場(chǎng)分析均滿足設(shè)計(jì)要求，此時(shí)可認(rèn)為模型級(jí)設(shè)計(jì)完成。圖4給出的是該模型級(jí)設(shè)計(jì)性能曲線及CFD數(shù)值模擬性能曲線比較圖。從圖中我們可以看出數(shù)值模擬的性能曲線與設(shè)計(jì)的性能曲線基本一致，最大誤差小于2%，可以滿足工程實(shí)際需要。圖5則給出了CFD模擬的一壓縮機(jī)模型級(jí)級(jí)內(nèi)速度場(chǎng)示意圖，我們可以根據(jù)模擬的結(jié)果來分析模型級(jí)中流場(chǎng)不好或者惡化的地方，再針對(duì)性地對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化，從而提高模型級(jí)的性能。
結(jié)論
本文根據(jù)作者的部分實(shí)際經(jīng)驗(yàn)介紹了產(chǎn)品設(shè)計(jì)及CFD商業(yè)軟件在模型級(jí)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，為實(shí)際模型級(jí)的設(shè)計(jì)提供了一條新的途徑。日前,CFD研究的主要問題是計(jì)算程序的穩(wěn)定性,分析真實(shí)流體的復(fù)雜流動(dòng)狀況的能力和復(fù)雜幾何形狀周圍流動(dòng)狀況的能力以及計(jì)算誤差和解的分辨率等。在離心葉輪機(jī)械領(lǐng)域,CFD正成為預(yù)測(cè)壓縮機(jī)性能及了解葉輪機(jī)械內(nèi)部三維復(fù)雜粘性流場(chǎng)的有力工具。它正逐漸被應(yīng)用于壓縮機(jī)模型級(jí)的設(shè)計(jì)開發(fā)中。此外，由于模型級(jí)試驗(yàn)中取得整個(gè)流場(chǎng)任意一點(diǎn)處的流動(dòng)狀況非常難,在某些情況下,當(dāng)CFD求解精度足夠時(shí),CFD數(shù)值模擬可以提供整個(gè)計(jì)算域上的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)特征的詳細(xì)信息。只要應(yīng)用適當(dāng),CFD能夠顯著地減少模型級(jí)試驗(yàn)次數(shù)、設(shè)計(jì)成本,縮短開發(fā)周期。
展開 關(guān)于疲勞曲線及基本疲勞力學(xué)性能
1、疲勞曲線和對(duì)稱循環(huán)疲勞曲線
（一）疲勞曲線和疲勞極限
疲勞曲線：是疲勞應(yīng)力與疲勞壽命的關(guān)系曲線，即S-N曲線，是確定疲勞極限、建立疲勞應(yīng)力判據(jù)的基礎(chǔ)。
1860年，維勒（W?hler）在解決火車軸斷裂時(shí)，首先提出了疲勞曲線和疲勞極限的概念，所以后人也稱該曲線為維勒曲線。
對(duì)于一般具有應(yīng)變時(shí)效的金屬材料，如碳鋼、球鐵等，當(dāng)循環(huán)應(yīng)力水平降到某一臨界值時(shí)，低應(yīng)力段變?yōu)樗骄€段，表明試樣可以經(jīng)無限次應(yīng)力循環(huán)也不發(fā)生疲勞斷裂，故將對(duì)應(yīng)的應(yīng)力稱為疲勞極限，記為σ-1（對(duì)稱循環(huán)，r=-1）。這類材料如果應(yīng)力循環(huán)107周次不斷裂，則可認(rèn)定承受無限次應(yīng)力循環(huán)也不會(huì)斷裂，所以常將107周次作為測(cè)定疲勞極限的基數(shù)。
另一類金屬材料，如鋁合金、不銹鋼等，其S-N曲線沒有水平部分，只是隨應(yīng)力降低，循環(huán)周次不斷增大，此時(shí)只能根據(jù)材料的使用要求規(guī)定某一循環(huán)周次下不發(fā)生斷裂的應(yīng)力作為條件疲勞極限，或稱有限壽命疲勞極限。
（二）疲勞曲線的測(cè)定
通常疲勞曲線用旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)測(cè)定，其四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)機(jī)原理見下圖。
S-N曲線的高應(yīng)力（有限壽命）部分用成組試驗(yàn)法測(cè)定，即取3-4級(jí)較高應(yīng)力水平，在每級(jí)應(yīng)力水平下，測(cè)定5根左右試樣的數(shù)據(jù)，然后進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，計(jì)算中值（存活率50%）的疲勞壽命。
用升降法測(cè)得的σ-1作為S-N曲線的最低應(yīng)力水平點(diǎn)，與成組試驗(yàn)法的測(cè)定結(jié)果擬合成直線或曲線，就可得到存活率為50%的中值S-N曲線。
（三）不同應(yīng)力狀態(tài)下的疲勞極限
同一材料，不同應(yīng)力狀態(tài)下的疲勞極限不同，但它們之間存在一定聯(lián)系。
實(shí)驗(yàn)確定：對(duì)稱彎曲疲勞極限與對(duì)稱拉壓、扭轉(zhuǎn)疲勞極限之間存在一定關(guān)系。
（四）疲勞極限與靜強(qiáng)度的關(guān)系
試驗(yàn)表明，金屬材料的抗拉強(qiáng)度越大，其疲勞極限也越大。
對(duì)于中、低強(qiáng)度鋼，疲勞極限與抗拉強(qiáng)度間大體呈線性關(guān)系。
展開 Joule：準(zhǔn)對(duì)稱二硫化鉬的可充電電池
圖 4 MoS2負(fù)極和準(zhǔn)對(duì)稱電池的電化學(xué)性能圖
（A）在100 mA·g-1的電流密度下，0.01 V和1.4 V的充放電曲線；
（B）全電池的循環(huán)性能曲線；
（C）不同電流密度下，0.3和2.8 V的充放電曲線；
（D）在0.3和2.8 V中，電池的循環(huán)性能曲線。
【小結(jié)】
金屬硫化物的EAM調(diào)控是一種合成準(zhǔn)對(duì)稱電池的有效的策略。通過調(diào)控過程，減弱金屬硫化物中硫陽(yáng)離子和金屬陰離子，活化材料的氧化還原，采用MoS2作為正極和負(fù)極的高容量對(duì)稱電池。這項(xiàng)工作有助于其他金屬硫化物、強(qiáng)催化劑和含硫金屬元素的化學(xué)吸附效應(yīng)的探索；有助于進(jìn)一步提高對(duì)稱電池的容量和穩(wěn)定性。另外，調(diào)控金屬硫化物活性是一種有效控制其可逆性的方法。這有助于材料的制備、提高正負(fù)極材料的容量。因?yàn)檗D(zhuǎn)化反應(yīng)的內(nèi)在動(dòng)力學(xué)性質(zhì)，EAM的概念有助于其他金屬硫化物和金屬鹵化物電池系統(tǒng)。
文獻(xiàn)鏈接：A Rechargeable Quasi-symmetrical MoS2 Battery（Joule, 2018, DOI: 10.1016/j.joule.2018.04.007）。
展開 離心壓縮機(jī)防喘振條件及措施
合理控制防喘振安全裕度：根據(jù)離心壓縮機(jī)性能曲線，在喘振線右側(cè)采用了一條防喘振線作為防喘振調(diào)節(jié)器的給定值曲線，它與喘振線之間的這的區(qū)域是壓縮機(jī)的安全邊界，稱為安全裕度。它是在一定工作轉(zhuǎn)速下，正常流量與該轉(zhuǎn)速下喘振流量之比值。當(dāng)壓縮機(jī)工作點(diǎn)到達(dá)防喘振線時(shí)，防喘振調(diào)節(jié)閥打開，以使工作點(diǎn)右移進(jìn)入安全區(qū)，從而避免喘振的發(fā)生。
圖2
設(shè)置報(bào)警儀表：在離心壓縮機(jī)的進(jìn)口安裝流量監(jiān)視儀表，出口安裝壓力監(jiān)視儀表，一旦壓縮機(jī)已接近喘振工況區(qū)時(shí)能及時(shí)發(fā)出報(bào)警，以提前采取措施，防患于未然。
導(dǎo)熱材料選擇與計(jì)算
熱性能曲線圖圖 3 是一張典型的散熱片熱性能曲線圖， 通常可以在散熱片供應(yīng)商那里得到這份資料。圖例中包含了兩條獨(dú)立的曲線，分別對(duì)應(yīng)著自然對(duì)流和強(qiáng)迫風(fēng)冷的熱性能。這份圖例所對(duì)應(yīng)的散熱器假定已經(jīng)正確的安裝了，氣流可以正對(duì)著散熱片的流道流過。圖例中的第一條曲線是從左下方到右上方的，這表示了散熱片溫升Tsa 隨傳遞熱量速率Q 的變化圖。這里的自然對(duì)流曲線是散熱片已經(jīng)被噴涂或者氧化成黑色后測(cè)定的。對(duì)于強(qiáng)迫風(fēng)冷的環(huán)境，散熱片溫升Tsa 與隨傳遞熱量速率Q 近似的成線性關(guān)系，因此熱阻Rsa 與隨傳遞熱量速率Q 無關(guān)，而僅與氣流的速度相關(guān)。第二條曲線就反應(yīng)了熱阻Rsa 與氣流的速度之間的關(guān)系。補(bǔ)充一下，在自然對(duì)流環(huán)境下溫升Tsa 隨傳遞熱量速率Q 的變化卻是非線性的，因此第一條曲線是不可缺少的。
圖 3: 典型的散熱片熱性能曲線圖
由上述可見，通過散熱片的熱性能曲線圖就可以去選取相應(yīng)的散熱片和相應(yīng)的對(duì)流環(huán)境或者是最小的風(fēng)速來滿足熱設(shè)計(jì)的要求。例如，如果需要在強(qiáng)迫對(duì)流的環(huán)境中使得散熱片熱阻小于8 °C/W，則通過上圖3 可以查到風(fēng)速必須大于等于2.4 m/s (470 lfm). 在自然對(duì)流的環(huán)境下，傳熱速率Q除以所需要的熱阻Rsa，即得到所允許的最大溫升Tsa。所選擇的散熱片在同樣的傳熱速率Q 下，溫升Tsa 必須等于或者小于允許的最大溫升。
讀者需要注意的是，在上圖的測(cè)量中，自然對(duì)流的情況下，散熱片是在垂直重力的平面上選擇了一個(gè)任意的方向。對(duì)于強(qiáng)迫風(fēng)冷曲線中所對(duì)應(yīng)的氣流速度指的是對(duì)于散熱片迎面氣流的速度，而沒有考慮散熱片周圍氣流的影響。在文獻(xiàn)2，3 中有一些對(duì)散熱片周圍氣流影響的數(shù)據(jù)，這些研究表明，如果在散熱片周圍有同樣速度的上升氣流，則可能會(huì)將散熱片散熱性能消減最多到50%。具體的情況讀者可以查閱相關(guān)點(diǎn)文獻(xiàn)。
展開 
風(fēng)機(jī)喘振，看一下！
壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速
當(dāng)離心壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速變化時(shí)，其性能曲線也將隨之改變，當(dāng)轉(zhuǎn)速提高時(shí)，壓縮機(jī)葉輪對(duì)氣體所做的功將增大，在相同的容積流量下，氣體的壓力也增大，性能曲線上移。反之，轉(zhuǎn)速降低則性能曲線下移。
2. 管道特性對(duì)喘振的影響
離心壓縮機(jī)的工作點(diǎn)是壓縮機(jī)性能曲線與管網(wǎng)特性曲線的交點(diǎn)，只要其中一條曲線發(fā)生變化,則工作點(diǎn)就會(huì)改變。管網(wǎng)阻力增大（如壓縮機(jī)出口閥關(guān)小）， 其特性曲線將變陡，致使工作點(diǎn)向小流量方向移動(dòng)，如圖所示：當(dāng)工作點(diǎn)由A移至A時(shí)便進(jìn)人了喘振工況區(qū)。管網(wǎng)容量越大，喘振的振幅越高，頻率越低，喘振越嚴(yán)重，破壞性越強(qiáng)。喘振的頻率大致與管網(wǎng)容量的平方根或容量的0.56次方成反比。另外，管網(wǎng)的容量對(duì)壓縮機(jī)的喘振流量也有影響，戴冀等對(duì)一小型低壓離心壓縮機(jī)的喘振試驗(yàn)表明：管網(wǎng)的容量對(duì)喘振點(diǎn)的影響很大, 容量大時(shí)喘振點(diǎn)流量也增大，壓縮系統(tǒng)穩(wěn)定性變差。
3. 影響喘振的其他因素
壓縮機(jī)的參數(shù)結(jié)構(gòu)：入口導(dǎo)葉開度、葉輪結(jié)構(gòu)、擴(kuò)壓機(jī)的結(jié)構(gòu)
壓縮機(jī)的進(jìn)氣狀態(tài)：進(jìn)氣溫度、壓力、氣體組成。
六
防止喘振的具體措施
1. 針對(duì)軸流式風(fēng)機(jī)喘振采取的措施
使泵或風(fēng)機(jī)的流量恒大于QK。如果系統(tǒng)中所需要的流量小于QK時(shí)，可裝設(shè)再循環(huán)管或自動(dòng)排出閥門，使風(fēng)機(jī)的排出流量恒大于QK 。
如果管路性能曲線不經(jīng)過坐標(biāo)原點(diǎn)時(shí)，改變風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，也可能得到穩(wěn)定的運(yùn)行工況。通過風(fēng)機(jī)各種轉(zhuǎn)速下性能曲線中最高壓力點(diǎn)的拋物線，將風(fēng)機(jī)的性能曲線分割為兩部分，右邊為穩(wěn)定工作區(qū)，左邊為不穩(wěn)定工作區(qū)，當(dāng)管路性能曲線經(jīng)過坐標(biāo)原點(diǎn)時(shí)，改變轉(zhuǎn)速并無效果，因此時(shí)各轉(zhuǎn)速下的工作點(diǎn)均是相似工況點(diǎn)。
對(duì)軸流式風(fēng)機(jī)采用可調(diào)葉片調(diào)節(jié)。
展開 離心壓縮機(jī)防喘振條件及措施
合理控制防喘振安全裕度：根據(jù)離心壓縮機(jī)性能曲線，在喘振線右側(cè)采用了一條防喘振線作為防喘振調(diào)節(jié)器的給定值曲線，它與喘振線之間的這的區(qū)域是壓縮機(jī)的安全邊界，稱為安全裕度。它是在一定工作轉(zhuǎn)速下，正常流量與該轉(zhuǎn)速下喘振流量之比值。當(dāng)壓縮機(jī)工作點(diǎn)到達(dá)防喘振線時(shí)，防喘振調(diào)節(jié)閥打開，以使工作點(diǎn)右移進(jìn)入安全區(qū)，從而避免喘振的發(fā)生。
圖2
設(shè)置報(bào)警儀表：在離心壓縮機(jī)的進(jìn)口安裝流量監(jiān)視儀表，出口安裝壓力監(jiān)視儀表，一旦壓縮機(jī)已接近喘振工況區(qū)時(shí)能及時(shí)發(fā)出報(bào)警，以提前采取措施，防患于未然。
TEC 四種仿真模型與 TEC 性能已知的反推材料參數(shù)的方法總結(jié) ￥30
尤其是知道TEC 性能曲線或TEC單個(gè)工況下性能，如何反推TEC的材料參數(shù)的方法進(jìn)行系統(tǒng)的總結(jié)。花了好幾周
的才折騰出來，最后的TEC熱模型在整個(gè)模塊的散熱系統(tǒng)分析驗(yàn)證過，理論與實(shí)際相差不大。
模型 1： TEC 精確精確，N ,P 型電偶 熱阻參數(shù)、導(dǎo)熱參數(shù)、帕爾貼系數(shù)已知。
模型 2：TEC 五層簡(jiǎn)化建模（上下陶瓷熱層，冷熱端熱面源模擬帕爾效果，中間電阻層 ），
TEC 只有一個(gè)熱端的性能參數(shù)已知。
模型 3：TEC 五層簡(jiǎn)化建模，TEC 有兩個(gè)溫度點(diǎn)的熱端的性能參數(shù)已知
模型 4：TEC 五層簡(jiǎn)化建模 ，TEC 有 兩種溫度工況下的性能曲線圖。
展開 某電驅(qū)冷卻系統(tǒng)的一維及三維聯(lián)合仿真
摘 要：為提高整車熱管理系統(tǒng)的仿真效率和精度，文章以某電驅(qū)冷卻系統(tǒng)為例，采用一維及三維聯(lián)合仿真的方式，利用三維仿真獲取空氣側(cè)支路的各項(xiàng)性能參數(shù)，后導(dǎo)入一維軟件中進(jìn)行計(jì)算，評(píng)估電驅(qū)冷卻支路所需的最低流量。最終確定在使用現(xiàn)有風(fēng)扇和散熱器的情況下，電驅(qū)路流量至少需達(dá)到16 L/min才能滿足冷卻系統(tǒng)≤100℃的要求。
關(guān)鍵詞：熱管理;電驅(qū)冷卻;聯(lián)合仿真;
隨著混合動(dòng)力技術(shù)的快速發(fā)展，行業(yè)和客戶對(duì)整車熱管理系統(tǒng)的要求也越來越高。目前行業(yè)內(nèi)主要還是依靠試驗(yàn)的方式來進(jìn)行性能確認(rèn)和控制策略標(biāo)定，這種方式成本高、周期長(zhǎng)，大大影響了產(chǎn)品開發(fā)的速度。傳統(tǒng)的三維仿真雖然能對(duì)局部熱管理系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算預(yù)測(cè)，但是針對(duì)多系統(tǒng)耦合的發(fā)艙熱管理存在計(jì)算效率偏低的問題。
本文以某電驅(qū)冷卻系統(tǒng)為例[1]，采用一維及三維聯(lián)合仿真的方式，在僅有風(fēng)扇及散熱器數(shù)模的情況下，首先通過三維仿真算出一維所需的零部件性能曲線，后在一維軟件中通過多次調(diào)整流量邊界，最終確定該系統(tǒng)流量達(dá)到16 L/min才能滿足冷卻系統(tǒng)≤100℃的要求。
1 風(fēng)扇性能求解
1.1 計(jì)算目的
對(duì)風(fēng)扇流場(chǎng)進(jìn)行求解的目的是獲取風(fēng)扇的靜壓-流量曲線，該曲線為FloMASTER中風(fēng)扇元件設(shè)置的必要性能曲線，表示空氣通過風(fēng)扇后壓力的升高值與通過風(fēng)扇的流量之間的關(guān)系。因此，在僅有風(fēng)扇數(shù)模的情況下，可以通過三維仿真軟件PumpLinx計(jì)算風(fēng)扇的靜壓及流量數(shù)據(jù)，將其作為數(shù)據(jù)輸入，聯(lián)合一維仿真軟件進(jìn)行空氣側(cè)系統(tǒng)的整體求解。
1.2 計(jì)算邊界及模型
空氣域和轉(zhuǎn)子域的計(jì)算邊界如表1所示。其中空氣域?yàn)槿~輪交界面與殼體圍成的氣體域，轉(zhuǎn)子域?yàn)槿~輪交界面與葉輪圍成的旋轉(zhuǎn)氣體域。
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