簡支的案例
40米后張法預應力混凝土簡支T形梁計算書
表5 簡支T形梁施工階段劃分說明
施工階段
施工天數
工 作 內 容 說 明
1
10
場內預制T形梁并張拉正彎矩預應力束
2
20
預制場存梁20天
3
20
預制場存梁40天
4
20
預制場存梁60天
5
28
安裝預制梁，現澆防撞護墻和橋面鋪裝
6．2 T形梁計算模型
40米簡支T形梁計算模型見圖1。劃分為26個單元27個節點。
7．簡支T梁計算結果驗算
7．1 簡支T梁邊梁施工階段驗算
(1) 第1施工階段
場內預制T形梁并張拉正彎矩預應力束。
l 第1施工階段位移累計值 (單位：m)
計算結果摘錄跨中14＃節點最大豎向位移為9.9E-02m
l 第1施工階段組合應力（應力單位：Mpa,壓為正，拉為負）
僅摘取支撐中心線（2＃節點）、1/4跨（8＃節點）及半跨（14號節點）處計算結果
節點號
上緣最大
上緣最小
下緣最大
下緣最小
最大主壓
最大主拉
2
2.3
2.3
15.8
15.8
15.8
0.1
8
1.4
1.4
17.6
17.6
17.6
0
14
1.9
1.9
16.9
16.9
16.9
0
(2) 第2～3施工階段
預制場存梁20天、40天，僅作計算參考使用，本文計算結果省略。
展開 公路正交異性板橋面簡支鋼梁橋空間模型計算
公路正交異性板橋面簡支鋼梁橋空間模型計算
模型單元類型:鋼材的單元類型為shell63 混凝土的單元類型為solid45
定義實常數:
定義頂板、U 肋、橫梁、縱梁腹板、縱梁下翼緣五個厚度實常數編號依次為1、2、3、4、5
編號為1，厚度為0.014m
編號為2，厚度為0.008m
編號為3，厚度為0.012m
編號為4，厚度為0.020m
編號為5，厚度為0.040m
材料屬性:
定義鋼材的材料屬性，鋼材的材料編號為1。
mp,ex,1,2.06e8!!!!材料1，彈模為2.06e8
mp,dens,1,7.85!!!!材料1，密度為7.85
mp,prxy,1,0.3!!!!材料1，泊松比為0.3
定義瀝青混凝土板的材料屬性，混凝土的材料編號為2
mp,ex,2,1.2e6!!!!材料2，彈模為1.2e6
mp,dens,2,2.4!!!!材料2，密度為2.4
mp,prxy,2,0.3!!!!材料2，泊松比為0.3
定義輪胎位的材料屬性，輪胎的材料編號為3。
mp,ex,3,1.0!!!!材料3，彈模為1.0
mp,prxy,3,0.3!!!!
展開 平板的彎曲、振動和屈曲（附光盤）
目錄
1 傅里葉級數及梁
1.1 傅里葉級數基本知識
1.2 懸臂梁的彎曲
1.3 懸臂梁的穩定
1.4 懸臂梁的自由振動
1.5 懸臂梁的動態穩定
1.6 兩端彈性約束的輸液管道
1.7 彈性約束輸液管道
1.8 鐵摩辛科梁的動態穩定
2 矩形薄板（正弦級數）
2.1 基本方程
2.2 疊加解
2.2.1 疊加解1
2.2.2 疊加解2
2.2.3 疊加解3
2.2.4 疊加解4
2.2.5 疊加解5
2.3 角點支撐的矩形板
2.4 任意點支矩形板
2.5 彈性地基上自由邊矩形板
2.6 懸臂板
2.7 兩鄰邊固定兩鄰邊自由的矩形板
2.8 其他邊界條件的矩形板
2.8.1 兩鄰邊固定另兩邊簡支的矩形板
2.8.2 三邊簡支一邊固定的矩形板
2.8.3 對邊自由一邊固定一邊簡支的矩形板
2.8.4 對邊自由對邊簡支的矩形板
2.9 矩形板的自由振動
2.10 矩形板的屈曲
2.11 縱橫載荷共同作用的矩形板的彎曲
3 矩形薄板（余眩級數）
3.1 疊加解
3.1.1 疊加解1
3.1.2 疊加解2
3.1.3 疊加解3
3.1.4 疊加解4
3.1.5 疊加解5
3.2 角點支撐的矩形板
3.3 四邊自由的任意點支矩形板
3.4 彈性地基上自由邊矩形板
3.5 懸臂板
3.6 兩鄰邊固定兩鄰邊自由的矩形板
3.7 其他邊界條件的矩形板
3.7.1 四邊固定的矩形板
3.7.2 對邊簡支對邊固定的矩形板
3.7.3 對邊固定一邊自由一邊簡支納矩形板
3.7.4 一邊自由三邊筒支構矩形板
3.8 矩形板的自由振動
3.9 矩形板的屈曲
3.10 縱橫載荷共同作用的矩形板的彎曲
3.11 進一步分析
4 各向異性平行四邊形板
4.1 基本方程
4.1.1 彎曲
4.1.2
展開 平板的彎曲、振動和屈曲
平板的彎曲、振動和屈曲（附光盤）
作者：王克林 等著
出版社：冶金工業出版社
出版日期：2006-7-1
ISBN：7502439684
字數：286000
印次：1
版次：1
紙張：膠版紙
目錄
1 傅里葉級數及梁
1.1 傅里葉級數基本知識
1.2 懸臂梁的彎曲
1.3 懸臂梁的穩定
1.4 懸臂梁的自由振動
1.5 懸臂梁的動態穩定
1.6 兩端彈性約束的輸液管道
1.7 彈性約束輸液管道
1.8 鐵摩辛科梁的動態穩定
2 矩形薄板（正弦級數）
2.1 基本方程
2.2 疊加解
2.2.1 疊加解1
2.2.2 疊加解2
2.2.3 疊加解3
2.2.4 疊加解4
2.2.5 疊加解5
2.3 角點支撐的矩形板
2.4 任意點支矩形板
2.5 彈性地基上自由邊矩形板
2.6 懸臂板
2.7 兩鄰邊固定兩鄰邊自由的矩形板
2.8 其他邊界條件的矩形板
2.8.1 兩鄰邊固定另兩邊簡支的矩形板
2.8.2 三邊簡支一邊固定的矩形板
2.8.3 對邊自由一邊固定一邊簡支的矩形板
2.8.4 對邊自由對邊簡支的矩形板
2.9 矩形板的自由振動
2.10 矩形板的屈曲
2.11 縱橫載荷共同作用的矩形板的彎曲
3 矩形薄板（余眩級數）
3.1 疊加解
3.1.1 疊加解1
3.1.2 疊加解2
3.1.3 疊加解3
3.1.4 疊加解4
3.1.5 疊加解5
3.2 角點支撐的矩形板
3.3 四邊自由的任意點支矩形板
3.4 彈性地基上自由邊矩形板
3.5 懸臂板
3.6 兩鄰邊固定兩鄰邊自由的矩形板
3.7 其他邊界條件的矩形板
3.7.1 四邊固定的矩形板
3.7.2 對邊簡支對邊固定的矩形板
3.7.3
展開 
橋梁簡支分析
橋梁專業的請注意，希望對你們有幫助。一受均布荷載的簡支梁，跨度為3000mm,截面為100x200mm，配有兩根鋼筋，承受的均布載荷為0.04N/mm*mm。命令中采用了1/4模型，材料參數詳見命令中。由于選擇時采用的是實體號而不是坐標，可能在有些系統上會受到影響，各位注意。
!鋼筋混凝土簡支梁分析
/COM, Structural
!----------定義單元及材料等---------------------
/PREP7
et,1,link8 !定義link8單元
et,2,solid65 !定義solid65單元
keyopt,2,7,1
r,1,314 !定義link8單元的面積
r,2 !定義solid65的實常數號
mp,ex,1,2e5 !定義link8單元的彈性模量
mp,prxy,1,0.3 !定義link8單元的泊松系數
mp,ex,2,4e4 !定義solid65單元的彈性模量
mp,prxy,2,0.3 !定義solid65單元的泊松系數
tb,concr,2 !定義2號為混凝土
tbdata,,0.9,1,1.8,50 !定義混凝土的c1,c2,Rl,Ra
!----------建立幾何模型-------------------------
blc4, , ,50,200,1500 !定義梁體
/view,1,1,1,1 !定義ISO查看
/ang,1
vplot !繪制梁體
kwpave,5 !工作平面移動到關鍵點5
wpoff,25 !工作平面移動25mm
wprot,0,0,90 !工作平面旋轉
vsbw,1 !分割梁體
wpoff,0,40 !工作平面移動40mm
wprot,0,90 !工作平面旋轉
vsbw,all !分割梁體
wpoff,300 !再將梁體分割為三個區域
wprot
展開 簡支結構拓撲優化
簡支結構拓撲優化
超全的58張結構力學常用公式，你一定用的到
4.1 四邊簡支
4.2 三邊簡支，一邊固定
4.3 兩邊簡支，兩邊固定
4.4 一邊簡支，三邊固定
4.4 四邊固定
4.5 兩邊簡支，兩邊固定
5．拱的內力計算表
5.1各種荷載作用下雙鉸拋物線拱計算公式
注：表中的K為軸向力變形影響的修正系數。
（1）無拉桿雙鉸拱
1）在豎向荷載作用下的軸向力變形修正系數
式中 Ic——拱頂截面慣性矩；
Ac——拱頂截面面積；
A——拱上任意點截面面積。
當為矩形等寬度實腹式變截面拱時，公式I＝Ic/cosθ所代表的截面慣性矩變化規律相當于下列的截面面積變化公式：
此時，上式中的n可表達成如下形式：
下表中列出了矩形等寬度實腹式變截面拱的n值。
2）在水平荷載作用下的軸向力變形修正系數，近似取
K＝1
（2）帶拉桿雙鉸拱
1）在豎向荷載作用下的軸向力變形修正系數
式中 E——拱圈材料的彈性模量；
E1——拉桿材料的彈性模量；
A1——拉桿的截面積。
2）在水平荷載作用下的軸向力變形修正系數（略去拱圈軸向力變形影響）
式中 f——為矢高；
l——為拱的跨度。
6．剛架內力計算表
內力的正負號規定如下：
V——向上者為正；
H——向內者為正；
M——剛架中虛線的一面受拉為正。
6.1 “┌┐”形剛架內力計算表（一）
6.2“┌┐”形剛架內力計算表（二）
6.3“”形剛架的內力計算表
來源：筑龍結構設計
展開 abaqus模擬鋼筋混凝土簡支深梁開始剛度太大怎么解絕？
模擬的開始剛度太大與實驗不符！
轉子動力學系列（三）：不同建模單元對比（BEAM188與SOLID186） ￥29
軸的兩端為簡支邊界條件，求該轉子結構渦動頻率、振型、臨界轉速。
2 一維模型（BEAM188）
圓盤和軸采用單一的BEAM188單元模擬，采用7個載荷步求解，轉速從0~6000r/min以1000r/min為載荷步增量，提取模態數為6，計算模型如下圖所示。
劃分網格添加簡支約束
在X軸的方向添加轉速
求解得到坎貝爾圖及臨界轉速。
3三維模型（SOLID186）
圓盤和軸采用單一的SOLID186單元模擬，同樣采用7個載荷步求解，轉速從0~6000r/min以1000r/min為載荷步增量，提取模態數為6，計算模型如下圖所示。
劃分網格添加簡支約束
在X軸的方向添加轉速
求解得到坎貝爾圖及臨界轉速。
4結果對比
剛性支撐時分別用BEAM188和SOLID186單元建模的臨界轉速結果如下
臨界轉速（r/min）
BEM188
SOLID186
1
1268.3
1237.3
2
1352.9
1318.3
3
3432.0
3372.1
4
4542.2
4364.2
5
5126.9
4903.0
6
5448.2
5358.5
因考慮陀螺效應（回轉效應）的單元算法不同、邊界條件難以完全一致、坎貝爾圖采用圖解算法確定臨界轉速等原因，采用BEAM188和SOLID186單元建模得到的計算結果必然存在一定的誤差，但是從振型上看，計算結果是基本一致的。
展開 換熱器管箱平蓋的撓度全解密
撓度公式來源
換熱器管箱平蓋的撓度計算是以周邊簡支受均布載荷+周邊彎矩的圓平板的模型為基礎的。
簡支圓平板受均布載荷P時，其撓度計算公式為：
其中心撓度為：
簡支圓平板外周邊受彎矩作用下，平板中心的撓度：
最大撓度都在板中心處，所以圓平板同時承受均布載荷和周邊彎矩作用時，可以對其最大撓度進行疊加。
其推導過程比較簡單，見下圖：
推導得到的公式和GB151以及TEMA完全一致。
值得注意的是，規范的周邊彎矩取值比理論值大1.5倍，當做螺栓超載系數，增加了冗余。而一般的FEA分析設計計算此處的撓度時，一般未考慮超載系數，計算所得的撓度值偏低，是不安全的。
文章來源：壓力容器唯心不易
展開 自主研發 | 基于PERA SIM的壓桿特征值屈曲分析
μ—支撐系數，兩端簡支時取1.0；兩端固支時取0.5；一端固支一端簡支時取0.707。
3.壓桿特征值屈曲分析案例
圖2為固定管板式換熱器，換熱管管束與殼程筒體均與兩端管板固定式連接。由于管程與殼程介質溫度不同，換熱管束與殼程筒體自由熱變形不同，變形協調使自由熱膨脹量大的受壓，自由熱膨脹量小的受拉。當管程溫度高、殼程溫度低時，換熱管軸向受壓，殼程筒體軸向受拉。對于換熱管而言，與管板連接位置可以認為是固支、與折流板接觸位置可以認為是簡支。
換熱管尺寸為Φ25x2.5, a=800 mm，b=850 mm，c=500 mm，材料為S30408，彈性模量為2x105 MPa，泊松比為0.3，求不同位置換熱管的臨界壓應力。
圖2 換熱器結構圖
該受力問題可以簡化為如下有限元分析模型：
1）采用梁單元。
2）固定端，約束所有自由度；簡支約束垂直軸線的位移以及繞軸線的轉動。
3）兩端均簡支時一端約束軸向位移。
4）非軸向位移約束端施加軸向應力1 MPa的的集中力。(Fy=Π(Do2-Di2)/4)
下文通過PERA SIM Mechanical的屈曲分析模塊完成壓桿特征值屈曲分析，并將結果與某國際標準商業有限元軟件進行對比。(以a=800mm為例)
3.2 PERA SIM結構有限元模塊
打開PERA SIM Space工作臺，進入軟件啟動界面。模型類型支持結構、電磁、聲學等三大物理場，選擇結構特征值屈曲分析，并創建新的模型。
展開 
深受彎構件(Deep Beam and Short Beam) (2)
深梁受拉鋼筋的配置方式如下:
(1) 荷載作用在深梁頂面時，鋼筋混凝土簡支深梁的鋼筋配置. 由梁的側面來看，鋼筋混凝土簡支深梁內的鋼筋布置類似鋼筋網片，實際上是由沿梁的跨度方向鋼筋和高度方向鋼筋形成的鋼筋網和縱向受拉鋼筋組成，即鋼筋網由梁底部區域布置的縱向受拉鋼筋、水平分布鋼筋和豎向分布鋼筋組成。由梁的正面來看，鋼筋混凝土簡支深梁內截面上是雙排鋼筋網，它們之間設置專門的拉筋形成整體受力的鋼筋骨架。
簡支深梁的鋼筋配置
(2) 梁底部區域布置的縱向受拉鋼筋宜均勻布置在梁底邊緣以上0.2h(h為梁高度)的高度范圍內。深梁縱向受拉鋼筋應全部伸入支座，不得在跨間彎起或截斷。伸入支座的縱向受拉鋼筋應采用水平彎折錨固，不宜使用豎向的彎折。伸入支座的縱向受拉鋼筋沿水平方向彎折錨固的長度應按規范規定計算得到的受拉鋼筋錨固長度再乘以系數1.1或增加5d(d為受拉鋼筋公稱直徑)。當不滿足上述錨固長度時，應采用專門的錨固措施，例如在鋼筋上加焊橫向短筋、加焊錨固鋼板或將縱向受拉鋼筋末端搭焊成環形等有效錨固措施。
(3) 水平分布鋼筋和豎向分布鋼筋的直徑均不應小于8mm,布置間距不應大于200mm,也不宜小于100mm。豎向分布鋼筋宜做成封閉式。
(4) 鋼筋混凝土深梁應配置不少于兩片由水平分布鋼筋和豎向分布鋼筋組成的鋼筋網片。拉筋沿水平和豎向兩個方向上的布置間距均不宜大于600mm。
在深梁支座區域在高度和寬度各為0.4h的范圍內，拉筋的水平和豎向布置間距不宜大于300mm。
展開 如何簡支板于簡支梁上
我不知道能不能用PATRAN 2008 R1 把兩塊相鄰的板的四端簡支在兩根四端簡支的獨立的梁上，然后觀察在其中的一塊板的中心作用瞬間集中重力時另一塊板的最大位移。我用很多方法試了很多次，但是我不能在最后加載XDB文件，或者加載后的結果不合理。我不確定應該怎樣定義梁和板的幾何條件（點，線， 面， 固體或其它），還有怎樣定義梁和板以及板和板之間的邊界條件（標準位移，相對位移，接觸或其它）。我應該怎么辦？ 請有經驗的高手指教
ANSYS基礎問答（第二期）
5.Q:怎么進行體系轉換，就是固結怎么變成簡支？
A:實體單元固結變成簡支，ansys沒有好的辦法。對于梁或者殼單元，固結變成簡支，只需要簡支的時候不約束轉動自由度（rotx、roty、rotz）
6.Q:用ansys LS-DYNA做一個實心小球A，以一定高度掉到一個固定的實心小球B上，的分析，兩個小球的材料都是非剛體，設置好后，求解了很長時間都結束不了，我索性關了求解窗口，是我設置錯誤還是原理有問題？
A:lsdyna計算時間一般都比較長，你可以直接模擬兩個小妞即將接近的時刻。給A小球加一個你計算出來的速度，B球不同。然后再進行計算，這樣可以快些。
7.Q:glue和耦合有什么區別，如果是相鄰體的話？
A:glue是布爾操作，相當于把兩個分開的實體粘接到一起，公用一個面。你說的耦合是couple么？couple是一個邊界條件，是來設置某些節點的自由度一樣。
8.Q:如何在visualization模塊里得到圖形中某一節點的位移時間圖？
A:兩種方法: 在模型中定義database history node這樣可以在輸出的nodout文件里直接畫出曲線。 再一種，若沒有定義輸出可以在Hyperview 中通過建立合理的tracking system然后參考該坐標再用measures來確定位移的表達，然后點creat curves。
9.Q:使用*GET命令只能得到一個指定單元的某個面的溫度，但是我想得到一個單元的溫度，請問如何解決？能不能先獲得單元的節點，得到每個節點的溫度，再用形函數進行求解單元的溫度？那么指定單元的節點的編號怎么獲得？
展開 橋梁歷史上的今天(9月25日)
慈利澧水大橋主橋采用40+4x50+40m頂推預應力砼連續等截面箱梁，東岸引橋采用4x30m先簡支后連續預應力砼T梁，西岸引橋采用34x30m先簡支后連續預應力砼T梁。
14. 2012年9月25日，中國新疆巴州若羌縣昆侖橋建成通車。若羌縣昆侖橋長260米，寬22米，橋高平均7.9米。
15. 2015年9月25日，德國北伊薩爾島人行橋(North Isar Footbridge)正式開通。大橋為鋼箱混凝土組合梁步行橋，橋長155m，主跨54m，橋寬3.4m。
16. 2015年9月25日，中國湖南株洲市炎陵縣紅星二橋建成通車。紅星二橋總投資1400余萬元，全長181.04米，橋面至谷底高67米，橋面寬9米，上部結構為4x35米連續T梁+35米簡支T梁，橋墩采用薄壁空心墩加樁柱式橋墩。
來源：敦樸小兵
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