含水層的案例
基坑降水基本知識，你能張口就來嗎？
（3）減壓降水
減壓降水目的
及時降低下部承壓含水層的承壓水水頭高度，防止基坑底部突涌的發生，確保施工時基坑底板的穩定性。（突涌具有突發性質，造成的工程事故后果嚴重，經濟損失巨大，社會負面影響嚴重）
減壓降水類型
a、坑內減壓降水：必須保證減壓井過濾器底端的深度不超過止水帷幕底端的深度，才是真正意義上的坑內減壓降水。否則，抽出的大量地下水來自于止水帷幕以下的水平徑向流，引起坑外地面變形增大。當滿足以下條件一下時，采用坑內減壓降水方案：
①當止水帷幕部分插入承壓含水層中，隔水帷幕進入承壓含水層頂板以下的長度L不下于承壓含水層厚度的1/2，或不小于10m；
②當止水帷幕插入承壓含水層頂板以下的半隔水層或弱透水層中，隔水帷幕已完全阻斷了基坑內外承壓含水層間的水力聯系。
坑內減壓降水結構示意圖
b、坑外減壓降水：必須保證減壓井過濾器底端的深度不小于止水帷幕底端的深度，才能保證坑外減壓降水效果。
展開 基于砂箱和循環井修復劑在低滲透區域遷移仿真模擬 ￥800
原位化學氧化法(isco)被認為是修復土壤和地下水中有機污染物的一種有效技術，因其處理效率高、成本效益高、操作方便而得到了廣泛的應用。向地下注入氧化劑使污染物可以礦化為二氧化碳、水和其他無機物，或者轉化為流動性或毒性比原始形式更小的化合物。最常用的氧化劑包括臭氧、芬頓、高錳酸鹽和過硫酸鹽(ps)。含水層中的污染物去除效率主要取決于修復劑在污染區的均勻分布及其與污染物的接觸。而氧化劑被注入地層后，僅受到橫向遷移的水流作用的影響，使得氧化劑的遷移速度慢，在受污染區域的修復效率不高。地下環境通常為非均質地層，在高滲透區形成優先流動路徑此外，由于注入溶液與地下水之間的密度差異，試劑在含水層中遷移過程中可能會漂浮或下沉，這種密度效應導致氧化劑遷移過程形成繞流現象，在修復劑輸送和含水層修復中較為常見。為了解決異質性及密度效應引起的優先流問題，常用解決方式是以注入水溶性和剪切稀釋聚合物的方式增強具有不同滲透性的多孔介質之間的交叉流動。但是，額外添加的聚合物不僅改變氧化劑的遷移路徑，還改變了污染物的遷移路徑，使得氧化劑的作用效率受到了限制。對于地層中投加額外的試劑不僅提高了建造費用還會影響地層生物地球化學性質。
本模型建立了砂箱和循環井的二維簡化模型，如圖1所示。
圖 1 砂箱和循環井幾何模型
仿真模擬了低滲透性的砂箱內的滲流場以及修復劑濃度場的遷移分布，仿真結果如圖2所示：
展開 六種基坑支護類型簡介，一看就懂
五、 灌注樁排樁圍護墻
圖 8 圍護排樁實景照
1、當基坑開挖面涉及地下水時，應在灌注樁外側設置隔水帷幕；
2、帷幕選型：若隔水帷幕深度小于16m，建議采用造價較低的雙軸；若帷幕深度超過16m或者淺層存在深厚密實砂層，建議采用止水效果更好的三軸；
3、帷幕深度：對于僅需坑內疏干降水的基坑，軟土地區粘性土弱透水層中隔水帷幕深度應控制在基坑基底以下6~7m即可（如上海地區項目）；若遇粉性、砂性土等（較）強透水層，且含水層厚度適中、底埋深不深，可考慮帷幕隔斷該含水層（如南通、武漢沿江地區）；若基坑基底承壓水穩定性不滿足要求需降承壓水，且承壓含水層厚度不厚、層底埋深不深，隔水帷幕也應盡量隔斷承壓含水層，以減少降壓降水對周邊環境的沉降影響；
圖 9 不同土層條件止水帷幕剖面示意
4、為避免支護結構的浪費，可利用原本在基坑完成后通常廢棄的圍護排樁作為正常使用階段主體地下結構一部分，形成“樁墻合一”，圍護樁可承擔大部分的土壓力，減小地庫外墻受力，可有效減小地下室外墻厚度、邊樁數量，增大地下室建筑面積，實現節能降耗，具有較好的經濟效益。
左 圖 10 “樁墻合一”剖面示意圖
右 圖 11 采用“樁墻合一”地庫效果照
六、地下連續墻
軟土地區三層地下室以上的基坑采用“兩墻合一”地墻較排樁方案較為經濟。所謂“兩墻合一”即在基坑工程施工階段地下連續墻作為圍護結構，起到擋土和止水的目的；在結構永久使用階段作為主體地下室結構外墻，通過設置與主體地下結構內部水平梁板構件的有效連接，不再另外設置地下結構外墻。地下連續墻的常用厚度為600mm、800mm、1000mm、1200mm。
展開 水利水電施工 | 工程地質和水文地質的條件與分析
(2）影響邊坡穩定的因素：地形地貌條件的影響；巖土類型和性質的影響；地質構造和巖體結構的影響；水的影響；其他因素包括風化因素、人工挖掘、振動、地震等
3. 軟土基坑工程地質問題分析
1)軟土基坑工程地質問題主要包括兩個方面：土質邊坡穩定和基坑降排水。
2）在軟土基坑施工中，為防止邊坡失穩，保證施工安全，通常采取的措施有：設置合理坡度、邊坡護面、基坑支護、降低地下水位等。
3）軟土基坑降排水的目的主要有： 增加邊坡的穩定性；對于細砂和粉砂土層的邊坡，防止流砂和管涌的發生；對下臥承壓含水層的蒙古性土基坑，防止基坑底部隆起；保持基坑土體干燥，方便施工。
4）軟土基坑開挖的降排水一般有兩種途徑：明排法和人工降水， 其中人工降水經常采用輕型井點或管井井點降水兩種方式。
（l）明排法的適用條件
①不易產生流砂、流土、潛蝕、管涌、淘空、塌陷等現象的黠性土、砂土、碎石土的地層；
②基坑地下水位超出基礎底板或洞底標高不大于2.0m。
(2）輕型井點降水的適用條件
①黠土、粉質黠土、粉土的地層；
②基坑邊坡不穩，易產生流土、流砂、管涌等現象；
③地下水位埋藏小于6.0m，宜用單級真空點井；當大于6.0m 時， 場地條件有限宜用噴射點井、接力點井；場地條件允許宜用多級點井。
(3）管井降水適用條件
①第四系含水層厚度大于5.0m;
②基巖裂隙和巖溶含水層，厚度可小于5.0m;
③含水層滲透系數K宜大于1.0m/d。
4. 滲透變形
滲透變形又稱為滲透破壞，是指在滲透水流的作用下，土體遭受變形或破壞的現象。一般可分為管涌、流土、接觸沖刷、接觸管涌或接觸流土等類型。
文章來源：網絡
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6種基坑支護總結，一看就懂！
五、 灌注樁排樁圍護墻
圖 8 圍護排樁實景照
1、當基坑開挖面涉及地下水時，應在灌注樁外側設置隔水帷幕；
2、帷幕選型：若隔水帷幕深度小于16m，建議采用造價較低的雙軸；若帷幕深度超過16m或者淺層存在深厚密實砂層，建議采用止水效果更好的三軸；
3、帷幕深度：對于僅需坑內疏干降水的基坑，軟土地區粘性土弱透水層中隔水帷幕深度應控制在基坑基底以下6~7m即可（如上海地區項目）；若遇粉性、砂性土等（較）強透水層，且含水層厚度適中、底埋深不深，可考慮帷幕隔斷該含水層（如南通、武漢沿江地區）；若基坑基底承壓水穩定性不滿足要求需降承壓水，且承壓含水層厚度不厚、層底埋深不深，隔水帷幕也應盡量隔斷承壓含水層，以減少降壓降水對周邊環境的沉降影響；
圖 9 不同土層條件止水帷幕剖面示意
4、為避免支護結構的浪費，可利用原本在基坑完成后通常廢棄的圍護排樁作為正常使用階段主體地下結構一部分，形成“樁墻合一”，圍護樁可承擔大部分的土壓力，減小地庫外墻受力，可有效減小地下室外墻厚度、邊樁數量，增大地下室建筑面積，實現節能降耗，具有較好的經濟效益。
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五、 灌注樁排樁圍護墻
圖 8 圍護排樁實景照
1、當基坑開挖面涉及地下水時，應在灌注樁外側設置隔水帷幕；
2、帷幕選型：若隔水帷幕深度小于16m，建議采用造價較低的雙軸；若帷幕深度超過16m或者淺層存在深厚密實砂層，建議采用止水效果更好的三軸；
3、帷幕深度：對于僅需坑內疏干降水的基坑，軟土地區粘性土弱透水層中隔水帷幕深度應控制在基坑基底以下6~7m即可（如上海地區項目）；若遇粉性、砂性土等（較）強透水層，且含水層厚度適中、底埋深不深，可考慮帷幕隔斷該含水層（如南通、武漢沿江地區）；若基坑基底承壓水穩定性不滿足要求需降承壓水，且承壓含水層厚度不厚、層底埋深不深，隔水帷幕也應盡量隔斷承壓含水層，以減少降壓降水對周邊環境的沉降影響；
圖 9 不同土層條件止水帷幕剖面示意
4、為避免支護結構的浪費，可利用原本在基坑完成后通常廢棄的圍護排樁作為正常使用階段主體地下結構一部分，形成“樁墻合一”，圍護樁可承擔大部分的土壓力，減小地庫外墻受力，可有效減小地下室外墻厚度、邊樁數量，增大地下室建筑面積，實現節能降耗，具有較好的經濟效益。
左 圖 10 “樁墻合一”剖面示意圖
右 圖 11 采用“樁墻合一”地庫效果照
六、地下連續墻
軟土地區三層地下室以上的基坑采用“兩墻合一”地墻較排樁方案較為經濟。
展開 巖土工程：地質勘察中解決地下水問題的措施有哪些
為了更準確的測出地下水位，準確找出透水層，可采用分段鉆進法進行測量。具體方法如下：
1）設計好每天鉆進的工作量，循序漸進。
2）每天鉆進工作結束后，可將孔中水抽干。第二天開鉆前再測量水位，以明確該地段含水的穩定性。
3）如果上部地層都不含水，可以一直這樣進行下去，直到發現含水層。如果上部已有含水層，可將水抽干，把測量段暫時密封起來，第二天再測量，以查明該地段的水壓大小，含水性與水位的穩定性。
一般情況下，巖體完整段一般不含水。節理、裂隙密集段可能無水，也可能有水。通過以上的周密測量，可以把地層分為不含水段與含水段，再結合地球物理勘探儀，準確確定出地層的含水帶，從而根據含水帶的分布特點，結合裂隙滲透的原理，來準確判斷地下水對巖體穩定性的影響。
展開 COMSOL孔隙-單裂隙介質注漿擴散模型 ￥40
</li><li class="ql-align-justify">模型簡介：將注漿層位礫巖含水層視為孔隙－單裂隙介質，建立40 m×30 m 的孔隙－單裂隙介質數值模型，布置1 個注漿孔和一條單裂隙。單裂隙長度為20 m，裂隙開度為5 mm，注漿孔孔口設置為定壓力邊界，注漿孔直徑為152 mm。模型上下邊界為無流動邊界，左右邊界為定水頭邊界。</li><li class="ql-align-justify">計算參數：孔隙介質的滲透率為k = 4. 071 ×10E-12m2。礫巖物理力學性質測試實驗中得到其孔隙率為18. 5%，故數值模型中取孔隙介質的孔隙率為15%。按照現場注漿壓力的范圍，數值模型中的注漿壓力p 分別取5MPa，根據注漿層位礫巖含水層的埋深情況，模型的靜水壓力p0取2. 0 MPa。</li><li class="ql-align-justify">計算結果：</li></ul><div contenteditable="false" width="100%">
<figure class="figure-image" data-img="https://img.jishulink.com/202408/attachment/ff82c588d6524ffcbde1e1dc7d6caf0d.gif" style="text-align: center">
<img src="https://img.jishulink.com/202408/attachment/ff82c588d6524ffcbde1e1dc7d6caf0d.gif" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/202408/attachment/ff82c588d6524ffcbde1e1dc7d6caf0d.gif?
展開 巖壇辯難：我們向巖土界提出的第4個問題！
其作用線通過排開液體體積的形心，大小值等于該液體重量；或液體中物體所承受的垂直向上的靜水總壓力。
承壓水壓力：
地下水承受動水壓力，由透水巖土層的孔隙或裂隙向泄出區排泄，當透水巖土層之上為不透水的閉水巖土層，則形成不透水的蓋層，其位置低于地下水供水區水位，則顯現承壓特性，當蓋層遭受人為削弱或破壞時，就會產生突水，如地下開挖面所產生的坑底板突水的災害，這是反應力作用較大，對巖土體產生破壞性應變所致。承壓含水層，具成層特性，含水層之上，有一定厚度不透水的隔水地層，將其上下含水層隔開，其下的含水層，有位于較高地段出露的供水區段，中為承壓地段，較低地段為泄水區，承壓地段各處所承受揚壓力，為供水區水位高程與泄水區水位高程連線所在處的高程，與該處承壓水頂板高程的差值。
對于建筑工程抗浮技術標準（JGJ 476-2019 ）中6.2.4條浮力標準值的定義，是否有問題？如果有問題，應該怎么去修正呢？
全國的巖土工作者：
如果你有關于這個問題的思考或經驗，歡迎留言區留言，如果需要詳述，也歡迎投稿給我們。
完
征集今日提問人！
展開 建設用地土壤調查、風險評估、管控和修復等活動的監測點位如何布設
2.3應根據監測目的、所處含水層類型及其埋深和相對厚度來確定監測井的深度，且不穿透淺層地下水底板。地下水監測目的層與其他含水層之間要有良好止水性。
2.4 一般情況下采樣深度應在監測井水面下0.5 m以下。對于低密度非水溶性有機物污 染，監測點位應設置在含水層頂部；對于高密度非水溶性有機物污染，監測點位應設置在含水層底部和不透水層頂部。
2.5 一般情況下，應在地下水流向上游的一定距離設置對照監測井。
2.6如地塊面積較大，地下水污染較重，且地下水較豐富，可在地塊內地下水徑流的上游和下游各增加1~2個監測井。
2.7如果地塊內沒有符合要求的淺層地下水監測井，則可根據調查階段性結論在地下水徑流的下游布設監測井。
2.8如果地塊地下巖石層較淺，沒有淺層地下水富集，則在徑流的下游方向可能的地下蓄水處布設監測井。
2.9若前期監測的淺層地下水污染非常嚴重，且存在深層地下水時，可在做好分層止水條件下增加一口深井至深層地下水，以評價深層地下水的污染情況。
3 地表水監測點位的布設
3.1考察地塊的地表徑流對地表水的影響時，可分別在降雨期和非降雨期進行采樣。如需反映地塊污染源對地表水的影響，可根據地表水流量分別在枯水期、豐水期和平水期進行采樣。
3.2在監測污染物濃度的同時，還應監測地表水的徑流量，以判定污染物向地表水的遷移量。
3.3 如有必要可在地表水上游一定距離布設對照監測點位。
3.4 具體監測點位布設要求參照 HJ/T91。
4 環境空氣監測點位的布設
4.1如需要考察地塊內的環境空氣，可根據實際情況在地塊疑似污染區域中心、當時下風向地塊邊界及邊界外500m內的主要環境敏感點分別布設監測點位，監測點位距地面1.5~2.0m。
4.2 一般情況下，應在地塊的上風向設置對照監測點位。
展開 礦山生態修復過程中，水工環調查工作怎么做?
（二）含水巖組劃分及動態特征
根據以往勘查成果，需了解礦區地下水賦存與分布規律、含水巖組劃分（含水層、隔水層）、富水性和水質特征；了解礦區地下水補給、徑流與排泄條件，以及開采狀態下的變化。
（三）礦山充水
通過勘探報告或采礦設計，了解礦山充水類型、充水等級、充水途徑；礦山疏干設施、疏干排水量、疏干漏斗特征，以及可能帶來的生態環境影響。礦山充水分為三種類型。
第一類以孔隙含水層充水為主的礦床，簡稱孔隙充水礦床。其礦床充水條件和礦坑涌水量的大小取決于充水巖層的顆粒成分、孔隙大小、膠結程度、埋藏條件及與地表水的水力聯系程度。
第二類以裂隙含水層充水為主的礦床，簡稱裂隙充水礦床，其礦床充水條件和礦坑涌水量的大小取決于充水巖層的裂隙發育程度，構造復雜程度以及與地表水的水力聯系程度。
第三類以巖溶含水層充水為主的礦床，簡稱巖溶充水礦床。其礦床充水條件和礦坑涌水量的大小主要決定于充水巖層的巖溶發育程度及分布和埋藏條件、礦區的構造復雜程度。
三、工程地質條件調查
該項調查一方面是基于對以往礦山勘查資料收集與分析，另一方面是實地補充調查，對于在生產和關停礦山，后者尤其重要，直接關系到生態修復設計技術依據的可靠性。
展開 
某粘土礦礦山地質環境治理及土地復墾探討
2.3 含水層的影響和破壞現狀評估
評估區屬丘陵地貌，礦體開采標高為+91m~+61m，高于最低侵蝕基準面標高。周邊圍巖與礦體沒有明顯的礦坑充水含水巖組，均屬弱含水巖組，地下水補給來源主要為大氣降水。礦業活動不會破壞地下含水層結構。通過環境地質調查分析：礦石和廢石不易分解有害物質，對地下水、地表水不易造成污染。礦區屬附近無明顯污染源、地表水質較好，地質環境質量屬良好類型。綜上，現狀含水層破壞影響程度為較輕。
2.4 土地損毀現狀評估
江西省廬山區福興新型建材廠磚瓦用粘土礦礦區由露天采場和工業場地組成，已損毀土地面積為 3.224hm 2 ，破壞的土地類型為旱地、有林地、及采礦用地。現狀的已損毀土地破壞影響程度為較嚴重。
3 擬采取的保護與治理措施
本礦山環境恢復治理與土地復墾方案責任范圍為 3.467hm 2 ，分露天采場、工業場地 2 個單元。露天采場 0.3890hm 2 、工業場地3.0780hm 2 。根據土地適宜性評價分析，江西省廬山區福興建材廠磚瓦用粘土礦項目區復墾方向如表 1。
3.1 地質災害治理
工業場地排水溝與露天采場基底排水溝相連接，設計尺寸一樣。排水溝采用預制 U 型槽鋪設，U 型槽過水斷面上口寬 40cm、深 40cm、厚 5cm，采用 C20 混凝土壓制。基坑開挖橫斷面積為0.266m 2 ，基坑底部先鋪設 10cm 厚 C20 碎石墊層找平，混凝土 U型槽在接頭處須留設 30mm 寬的縫隙，校正好線型后采用 1：2 水泥砂漿勾縫，砂漿飽滿。U 型槽安裝后兩側同時對稱分層回填，嚴格控制分層厚度，采用自制木夯人工夯實。
展開 帶你看看復雜地質條件地下工程建造關鍵技術，真是大手筆！
地下水綜合治理技術
本工程地理位置特殊，距離長江最近僅20m，樁基礎施工期間要跨越長江洪水期，蓄水期。水位高度長期在175m左右，而樁底標高平均在155m左右，地下水水頭高于樁底標高約20m。且場區地質條件復雜，土質條件主要以雜填土層、砂卵石層組成，極易發生塌孔、涌水、流砂，樁基施工安全風險大。
場地總的趨勢為南邊及中間高，北側及東、西兩側低，基巖面總體上由東向西傾斜；場地基巖劃分為強風化帶及中等風化帶，基巖面最低點位于場地東側，標高為 155.19m，最高點在場地中南部，標高為 207.5m， 相對高差為 50m 左右。
土層概況
含水層分布
根據詳勘報告，場區內地質復雜多變，場區內含水層分布不均勻
止水帷幕：
項目部進場后，根據設計顧問及業主要求，前后共進行三次止水帷幕試驗，驗證止水帷幕的地下水治理有效性。
首次止水帷幕試驗，設計理論水泥用量168噸，實際用量約242噸。每米水泥理論用量250kg/m，實際水泥用量約340kg/m~458kg/m。
鉆芯取樣
止水帷幕施工完成28天后，沿止水帷幕墻身全長鉆孔取芯，砂卵石層未形成固結體，砂卵石為松散狀態。原設計的止水帷幕效果無法滿足止水要求。
第二次高壓旋噴注漿止水帷幕咬合點砂卵石層未形成固結體，砂卵石為松散狀態。
液壓注漿止水帷幕咬合點砂卵石層未形成固結體，砂卵石為松散狀態。
展開 不常見的幾種基坑失穩形態幾有效應對措施
在承壓含水層上覆隔水層中開挖基坑時，由于設計不合理或者坑底超挖，承壓含水層的水頭壓力沖破基坑底部土層，發生坑底突涌破壞。
e. 在砂層或者粉砂地層中開挖基坑時，降水設計不合理或者降水井點失效后，導致水位上升，會產生管涌，嚴重時會導致基坑失穩。
f. 在超大基坑，特別是長條形基坑（如地鐵站、明挖法施工隧道等）內分區放坡挖土，由于放坡較陡、降雨或其他原因導致滑坡，沖毀基坑內先期施工的支撐及立柱，導致基坑破壞。
（4）拉錨基坑
找勞務工人
a. 由于圍護墻插入深度不夠，或基坑底部超挖，導致基坑踢腳破壞；
b. 由于設計錨桿太短，錨桿和圍護墻均在滑裂面以內，與土體一起呈整體滑移，致使基坑整體滑移破壞。
2、基坑第二類失穩形態根據破壞類型主要表現為以下這種。
圍護墻破壞
此類破壞模式主要是由于設計或施工不當造成圍護墻強度不足引起的圍護墻剪切破壞或折斷，導致基坑整體破壞，例如擋土墻剪切破壞，柔性圍護墻墻后土壓力較大，而圍護墻插入較好土層或者少加支撐導致墻體應力過大，使圍護墻折斷，基坑向坑內塌陷。
展開 礦井巖體破壞突水非線性滲流模型的實現 ￥40
darcy-brinkman-ns全耦合礦井突水模擬，圖為含水層-破碎帶-紊流帶的水流壓力變化。含源文件和論文。需要comsol 5.3
