初始狀態(tài)的案例
abaqus初始狀態(tài)導(dǎo)入
我想問一下，我復(fù)制的一個運(yùn)行成功的文件作為初始狀態(tài)導(dǎo)入進(jìn)去，為什么提交作業(yè)的時候，顯示不能開始分析，中斷了
請問如何提取之前計算的結(jié)果作為另一個模型的初始狀態(tài)？
想模擬型材拉彎回彈現(xiàn)象，拉彎已經(jīng)算完了，如何提取彎曲之后的模型作為回彈模型的初始狀態(tài)呢？用的前處理軟件是hypermesh。
放心！服役兩年的汽車前保險杠韌性沒有下降！
保險杠碰撞后總體變形如圖5：
圖5 初始狀態(tài)和服役2年的前保險杠碰撞形變圖
通過對比初始狀態(tài)和服役2年的前保險杠碰撞后形變云圖，因為是相同的數(shù)模、邊界和約束條件，可見碰撞后受力點，變形位置都一樣，但是服役2年的前保險杠最大變形量41.1mm，小于初始狀態(tài)41.46mm，說明初始狀態(tài)強(qiáng)度更高，抵抗變形能力更強(qiáng)。
5 多軸沖擊驗證
多軸沖擊可以表征材料的抗沖擊性能，用于模擬汽車、火車、電子產(chǎn)品部件等工具的碰撞情況。檢驗車用外飾和內(nèi)飾等材料在碰撞過程所產(chǎn)生的破壞情況和受力行為，避免在實際碰撞中有碎片飛濺造成誤傷（如脆性易形成尖角傷害到乘客），保障人的生命安全，因此用多軸沖擊結(jié)果進(jìn)行驗證前保險杠碰撞情況，是非常合理直觀的。
圖6 初始狀態(tài)和服役2年的前保險杠材料多軸沖擊結(jié)果曲線
通過對初始狀態(tài)和服役2年的前保險杠材料進(jìn)行多軸結(jié)果進(jìn)行對比可以發(fā)現(xiàn)，與碰撞仿真結(jié)果較一致，服役2年的刺穿吸收能量有25.5J，初始狀態(tài)刺穿吸收能量有23.2J，都成韌性破壞。服役2年后的前保險桿材料在應(yīng)用過程中，碰撞吸能表現(xiàn)較好，可循環(huán)再生進(jìn)行使用。
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展開 ANSYS初始應(yīng)力的施加和獲得
初應(yīng)力命令如下：
INISTATE, Action, Val1, Val2, Val3, Val4, Val5, Val6, Val7, Val8, Val9
其中Action可以為：
各個動作對應(yīng)的用法如下：
INISTATE, SET, Val1, Val2
INISTATE, DEFINE, ELID, Eint, Klayer, Parmint, Cxx, Cyy, Czz, Cxy, Cyz, Cxz
INISTATE, WRITE, FLAG, , , , CSID, Dtype
FLAG – 等于1即輸出初始狀態(tài)文件, 或等于0則不輸出初始狀態(tài)文件
CSID– 定義初始狀態(tài)的坐標(biāo)系：
0 (默認(rèn))——對實體單元在整體笛卡爾坐標(biāo)系中寫
-1 (或 MAT)——在材料坐標(biāo)系中寫
-2 (或 ELEM)——對桿，梁和層單元在單元坐標(biāo)系中寫
Dtype – 設(shè)置寫入ist文件中的數(shù)據(jù)類型：
S ——輸出應(yīng)力
EPEL——輸出應(yīng)變
EPPL——輸出塑性應(yīng)變
INISTATE, READ, Fname, Ext, Path
從單獨(dú)的初始狀態(tài)文件中讀取初始狀態(tài)數(shù)據(jù)，初始狀態(tài)文件名（fname）,后綴名（ext）, 路徑（path）.初始狀態(tài)文件必須是一個用逗號隔開的ASCII碼文件格式。對每個應(yīng)力/應(yīng)變項包含單獨(dú)的行，每行的列用逗號隔開。
INISTATE, LIST, ELID
對編號為ELID的單元列出初始狀態(tài)數(shù)據(jù)。
展開 
ANSYS初始應(yīng)力的施加和獲得
默認(rèn)是全部(ALL).在基于材料的初始應(yīng)力狀態(tài)下無效
Cxx, Cyy, Czz, Cxy, Cyz, Cxz
應(yīng)力 (S), 應(yīng)變(EPEL), 或者塑性應(yīng)變 (EPPL) 值
INISTATE, WRITE, FLAG, , , , CSID, Dtype
FLAG – 等于1即輸出初始狀態(tài)文件, 或等于0則不輸出初始狀態(tài)文件
CSID– 定義初始狀態(tài)的坐標(biāo)系：
0 (默認(rèn))——對實體單元在整體笛卡爾坐標(biāo)系中寫
-1 (或 MAT)——在材料坐標(biāo)系中寫
-2 (或 ELEM)——對桿，梁和層單元在單元坐標(biāo)系中寫
Dtype – 設(shè)置寫入ist文件中的數(shù)據(jù)類型：
S ——輸出應(yīng)力
EPEL——輸出應(yīng)變
EPPL——輸出塑性應(yīng)變
INISTATE, READ, Fname, Ext, Path
從單獨(dú)的初始狀態(tài)文件中讀取初始狀態(tài)數(shù)據(jù)，初始狀態(tài)文件名（fname）,后綴名（ext）, 路徑（path）.初始狀態(tài)文件必須是一個用逗號隔開的ASCII碼文件格式。對每個應(yīng)力/應(yīng)變項包含單獨(dú)的行，每行的列用逗號隔開。
INISTATE, LIST, ELID
對編號為ELID的單元列出初始狀態(tài)數(shù)據(jù)。 如果ELID為空，則對所有已選擇的單元列出初始狀態(tài)數(shù)據(jù)。
INISTATE, DELE, ELID
刪除編號為ELID的單元的初始狀態(tài)數(shù)據(jù)。
展開 基于A*算法的滑動拼圖mathematica實現(xiàn)
初始狀態(tài)的逆序數(shù)可以判斷該初始狀態(tài)能否達(dá)到目標(biāo)狀態(tài)，只有逆序數(shù)為偶數(shù)的初始狀態(tài)才能還原為目標(biāo)狀態(tài)。
最后,歡迎通過公眾號"320科技工作室"聯(lián)系我們.
海綿壓陷硬度試驗符合標(biāo)準(zhǔn)及試驗步驟要求
三、軟件操作說明：
預(yù)凹入度：
對試樣施加5N的力測量試樣厚度，以100MM/MIN的速率壓入試樣厚度70%后，以同樣的速率卸載
方法A—凹入硬度指數(shù)測定：
進(jìn)行三次預(yù)壓后，凹入試樣厚度40%并保持30S，記錄力值
方法B---凹入硬度特性測定：
進(jìn)行三次預(yù)壓后，凹入試樣厚度25%并保持30S，記錄力值
由凹入試樣厚度25%增加凹入度到40%并保持30S，記錄力值
由凹入試樣厚度40%增加凹入度到65%并保持30S，記錄力值
凹入度系數(shù)計算：
凹入度25%所需力值/凹入度40%所需力值
凹入度65%所需力值/凹入度40%所需力值
方法C---凹入硬度檢驗測定：
進(jìn)行三次預(yù)凹入度試驗后，測量壓入試樣厚度的40%后的瞬時最大值
方法D---自由設(shè)定試驗方法：
可以根據(jù)自己的要求進(jìn)行試驗，此試驗方法是依據(jù)國外標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)置，比如要求做如下試驗：需要壓縮5次
1、第一次以150mm/min速度壓縮至原始厚度的30%， 返回初始狀態(tài)。
2、停頓5秒后，以90mm/min 速度壓縮至原始厚度40%， 返回初始狀態(tài)。
3、停頓3秒后，以300mm/min 速度壓縮至原始厚度75%， 返回初始狀態(tài)。
4、停頓1秒后，以75mm/min 速度壓縮至原始厚度50%， 返回初始狀態(tài)。
5、停頓2秒后，以50mm/min 速度壓縮至原始厚度40%， 返回初始狀態(tài)。
參考資料：http://www.schap.cn/jishuzhongxin/186.html
展開 案例48-主動和被動側(cè)向土壓力分析
在第一個加載步中，通過在垂直方向上對土壤施加重力加速度g=10m/s2，產(chǎn)生原位土壓力狀態(tài)。
在接下來的載荷步中，通過使用指定的位移ux=-0.075m水平移動左側(cè)邊界的土壤節(jié)點遠(yuǎn)離土壤，產(chǎn)生主動土壓力狀態(tài)。
或者，通過使用指定的最大位移ux=0.5m將左側(cè)邊界的土壤節(jié)點水平移動至土壤，產(chǎn)生被動土壓力狀態(tài)
分析和求解控制
使用初始Newton-Raphson選項進(jìn)行非線性靜態(tài)分析。
使用單個子步驟計算原位應(yīng)力狀態(tài)。
主動和被動壓力狀態(tài)載荷通過啟用自動時間步進(jìn)的10個初始和100個最大子步施加。
定義初始應(yīng)力狀態(tài)
計算第一個載荷步中的原位應(yīng)力狀態(tài)會導(dǎo)致垂直位移：
通常，土壤處于已固結(jié)狀態(tài)。因此，靜止荷載引起的初始位移是不自然的，應(yīng)盡量減少。
垂直應(yīng)力狀態(tài)Sy隨土壤深度線性變化，表示為：
其中：
=土壤密度
=重力加速度
=每個單元的垂直高度
側(cè)向土壓力系數(shù)是水平應(yīng)力分量與垂直應(yīng)力分量的比值。對于彈性載荷條件下水平保持的非超固結(jié)土，其定義（通過泊松比）為：
從而水平應(yīng)力分量可以計算為：
在求解過程中直接施加已知的應(yīng)力狀態(tài)（INISTATE，DEFINE）。
下圖顯示，在土壤結(jié)構(gòu)保持其初始形狀的同時，正確應(yīng)用了初始靜止壓力狀態(tài)：
處理困難的初始應(yīng)力狀態(tài)案例
例如，對于涉及彎曲擋土墻或復(fù)雜外部載荷的更困難情況，需要采用不同的方法來確定初始應(yīng)力狀態(tài)：
1. 通過標(biāo)準(zhǔn)有限元計算確定初始應(yīng)力狀態(tài)。
2. 將結(jié)果寫入.ist文件。
3. 使用.ist文件中的初始計算結(jié)果重新計算初始狀態(tài)
計算主動和被動應(yīng)力狀態(tài)
在通過重力載荷步正確初始化結(jié)構(gòu)之后，可以施加所有后續(xù)載荷。
展開 STAR CCM+和abaqus耦合設(shè)置采用starccm+_leads還是abaqus_leads
在機(jī)械耦合中，最好采用abaqus leads，該法將采用流體的初始狀態(tài)計算；在熱耦合中，最好采用starccm+_leads，該法將采用固體的初始狀態(tài)計算，避免了用未收斂準(zhǔn)確的流體熱傳遞和環(huán)境作為初始狀態(tài)。
案例58-吸力樁分析
該分析說明了特定的載荷歷史，以獲得適用于后續(xù)屈曲分析的荷載和應(yīng)力狀態(tài)。
邊界條件
土壤和吸力樁裙部的底部節(jié)點在垂直方向上固定。
垂直方向上的位移限制在地下模型的所有四邊。
水平方向的位移限制在吸力樁的頂部外圈上。
加載
加載分四步進(jìn)行：
載荷步1：土壤重力加速度+初始應(yīng)力狀態(tài)
通過向土壤施加g=9.81m/s2的重力加速度，產(chǎn)生初始原位土壓力。
原位應(yīng)力狀態(tài)計算導(dǎo)致不期望的垂直變形。為了緩解這個問題，施加了初始應(yīng)力狀態(tài)，從而使重力載荷步的初始狀態(tài)幾乎無變形。
通常，土壤處于已固結(jié)狀態(tài)。因此，靜止荷載引起的初始位移是不自然的，應(yīng)盡量減少。垂直應(yīng)力狀態(tài)SZ根據(jù)土壤深度線性變化。Sz通過土壤密度ρ、重力加速度g和每個單元的垂直高度h確定：
側(cè)向土壓力系數(shù)定義為水平應(yīng)力分量與垂直應(yīng)力分量之比。對于彈性載荷條件下水平保持的非超固結(jié)土，該系數(shù)通過泊松比確定。
水平應(yīng)力分量由以下公式確定：
已知應(yīng)力狀態(tài)作為初始狀態(tài)（INISTATE）應(yīng)用。
以下是最終的垂直壓力分布：
正確應(yīng)用初始靜止壓力狀態(tài)，同時土壤結(jié)構(gòu)保持其初始形狀。
由于土壤區(qū)域內(nèi)部和/或外部的不平衡土壤壓力和接觸滲透，邊緣位移（<0.5 mm）是可接受的：
載荷步2：吸力樁上的重力加速度
吸力樁的重力加速度為9.81 m/s2
載荷步3：吸力樁頂部的相互作用力（上部結(jié)構(gòu)）
與上部結(jié)構(gòu)相互作用產(chǎn)生的力作用于吸力樁頂部。
力/力矩通過接觸對（CONTA174/TARGE170）分布在樁頂，并啟用導(dǎo)向節(jié)點選項
載荷步4：吸入壓力和輔助摩擦力
吸力施加在吸力樁裙部和蓋子上。假設(shè)吸力樁裙板上的壓力恒定。
展開 【隨機(jī)振動】車載氣瓶Abaqus時域隨機(jī)振動仿真（考慮內(nèi)壓與螺栓預(yù)緊） ￥89.9
氣瓶是采用傳統(tǒng)材料的金屬氣瓶，首先通過Standard靜力學(xué)分析計算氣瓶裝配結(jié)構(gòu)在重力、U型螺桿預(yù)緊力、氣瓶內(nèi)壓下的應(yīng)力狀態(tài)和變形情況。
圖3-氣瓶裝配結(jié)構(gòu)靜力學(xué)分析
圖4-靜力學(xué)應(yīng)力
圖5-靜力學(xué)變形
復(fù)制靜力學(xué)模型，更改分析步為Explicit，通過預(yù)定義場的初始狀態(tài)導(dǎo)入將Standard模型計算出來的靜力學(xué)應(yīng)力變形狀態(tài)導(dǎo)入Explicit分析模型，用于時域隨機(jī)振動分析。
圖6-初始狀態(tài)導(dǎo)入
Y向施加隨機(jī)振動加速度信號。
圖7-隨機(jī)振動時域加速度信號
圖8-氣瓶隨機(jī)振動最大應(yīng)力674.2MPa
付費(fèi)文件說明：隨機(jī)振動需要先得到裝配狀態(tài)的氣瓶應(yīng)力應(yīng)變、變形，因此需要先求解靜力學(xué)模型（AIRT-STD.inp），再求解隨機(jī)振動模型（AIRT-XPL_Y.inp），可以直接運(yùn)行批處理文件自動執(zhí)行依次求解。
用文本編輯器可以打開就可以查看關(guān)鍵字設(shè)置與模型定義了。該模型涉及standard到explicit的初始狀態(tài)導(dǎo)入，AbaqusGUI界面目前不支持讀入涉及狀態(tài)導(dǎo)入的關(guān)鍵字。如果想在界面下直觀地看動力學(xué)的模型設(shè)置，也可以將STD inp文件中end assembly前的內(nèi)容合并到XPL inp文件中去!!!
展開 
【快鏈效應(yīng)】與自由落體彈簧-隱式結(jié)果導(dǎo)入顯式
這一操作稱為初始狀態(tài)導(dǎo)入，可以將Standard計算出的彈簧變形、應(yīng)力等響應(yīng)作為初始狀態(tài)導(dǎo)入Explicit模型，作為動力學(xué)分析的初始狀態(tài)。
初始狀態(tài)導(dǎo)入
動力學(xué)分析結(jié)果表明，受到初始應(yīng)力的影響，彈簧在自由落體的過程中，下端好像在“等待”，維持了一段時間的“懸浮”狀態(tài)，但從整體質(zhì)心來看，彈簧仍然是作正常的自由落體運(yùn)動。
彈簧自由落體
快鏈效應(yīng)：這種由系統(tǒng)內(nèi)力引起的異常下落的現(xiàn)象在另一個例子中也有體現(xiàn)，2011年康奈爾大學(xué)的Andy Ruina教授在其主頁上傳了一段“奇怪”的視頻，他用繩子將木棒串成類似于直升機(jī)懸梯的形狀，然后發(fā)現(xiàn)這個懸梯下落的過程中，在受到阻礙后反而落得更快了！
受到阻礙反而加速下落的懸梯
懸梯下落試驗的高速攝影
試驗的奧秘在于懸梯上的木棒是傾斜著撞擊到阻礙物上的，由于外部力矩的瞬時作用，被沖擊的木棒的另一端會獲得向下的加速度，拖拽繩子產(chǎn)生張力，將懸梯局部加速，這樣看起來就落得更快了。
懸梯加速下落的原理解釋
懸梯加速下落Abaqus模擬
轉(zhuǎn)發(fā)這篇文章到朋友圈，截圖并發(fā)送到此公眾號后臺，便可獲取魔力彈簧下樓梯的inp文件和的魔力彈簧自由落體“懸浮”現(xiàn)象的CAE文件。
展開 『轉(zhuǎn)貼』關(guān)于MIDAS/Civil懸索橋分析的一些功能說明
1）建模助手的功能
使用簡化方法計算獲得索的水平張力和主纜的初始形狀，利用懸索單元的柔度矩陣重新進(jìn)行迭代分析。當(dāng)獲得了所有主纜單元的無應(yīng)力長之后，則構(gòu)成由主纜和吊桿組成的索的體系，即，主纜兩端、索塔墩底部、吊桿下端均按固接處理。當(dāng)將無應(yīng)力索長賦予懸索單元時，將產(chǎn)生不平衡力引起結(jié)構(gòu)變形，然后通過坐標(biāo)的變化判斷收斂與否，當(dāng)不收斂時則更新坐標(biāo)重新計算無應(yīng)力索長直至收斂，建模助手分析結(jié)束。
2）懸索橋分析控制
以建模助手生成的主纜坐標(biāo)、無應(yīng)力索長、水平張力為基礎(chǔ)進(jìn)行懸索橋整體結(jié)構(gòu)的初始平衡狀態(tài)分析。
對于地錨式懸索橋，其通過建模助手建立的模型，若小范圍地調(diào)整加勁梁，對索的無應(yīng)力長度和主纜坐標(biāo)影響不是很大，因此一般來說直接采用建模助手的結(jié)果即可，當(dāng)需要做精密的分析時也可采用懸索橋分析控制功能進(jìn)行第二階段分析。
而自錨式懸索橋，由于其加勁梁受較大軸力的作用，加勁梁端部和索墩錨固位置會發(fā)生較大變化，即主纜體系將發(fā)生變化，所以從嚴(yán)格意義來說建模助手獲得的索體系和無應(yīng)力長與實際并不相符。因此必須對整體結(jié)構(gòu)重新進(jìn)行精密分析。其過程如下：將主纜和吊桿的力按靜力荷載加載到由索塔墩和加勁梁組成的桿系結(jié)構(gòu)上，計算加勁梁和索塔墩的初始內(nèi)力，并將其作用在整體結(jié)構(gòu)上。通過反復(fù)計算直至收斂，獲得整體結(jié)構(gòu)的初始平衡狀態(tài)。（參考MIDAS主頁技術(shù)資料《自錨式懸索橋的計算》）
3）對于初始荷載的說明
從671版本開始，在“荷載/初始荷載”中，分為大位移和小位移兩項，其內(nèi)又分為幾何剛度初始荷載、平衡單元節(jié)點內(nèi)力、初始荷載控制數(shù)據(jù)、初始單元內(nèi)力共4項內(nèi)容。其作用分別如下：
l 大位移/幾何剛度初始荷載：
描述當(dāng)前荷載作用之前的結(jié)構(gòu)的初始狀態(tài)。可由懸索橋建模助手自動計算給出結(jié)構(gòu)的初始平衡狀態(tài)。
展開 RP Fiber Power 光纖激光器及光纖器件設(shè)計軟件——建模原理9
光纖的初始狀態(tài)
脈沖傳播的細(xì)節(jié)通常取決于光纖的初始狀態(tài)，即激光活性離子的激發(fā)密度。（例外情況是光纖沒有激光有源摻雜。）通常通過連續(xù)波模擬獲得初始狀態(tài)。
例如，考慮一個高重復(fù)率為1MHz的連續(xù)脈沖序列的放大。在這里，每個單脈沖的能量遠(yuǎn)低于光纖的飽和能量，因此單脈沖的增益飽和可以忽略不計。然而，許多脈沖組合確實會導(dǎo)致增益飽和。然后，通過一個連續(xù)波信號注入的模擬精確地近似光纖的穩(wěn)態(tài)，該連續(xù)波信號的功率等于脈沖序列的平均功率。如果脈沖具有較大的光帶寬，則可能需要對多個信號通道進(jìn)行仿真，整體近似于脈沖序列的頻譜。另一個問題可能是，由于非線性效應(yīng)，脈沖頻譜在穿過光纖時的演化與連續(xù)波信號的演化有所不同。然而，這種情況只在非常特殊的情況下發(fā)生。
超短脈沖傳播通常會改變光纖中的激發(fā)密度。這意味著隨后的脈沖傳播模擬將從修改后的光纖初始狀態(tài)開始。
超短脈沖的數(shù)值表示
當(dāng)光纖模式?jīng)Q定場分布的橫向形狀時，僅考慮沿傳播軸（z方向）的脈沖特性變化就足夠了。
在某個z位置上的脈沖狀態(tài)可以在時域中以復(fù)振幅陣列A（t）的形式存儲，也可以在頻域中以復(fù)振幅陣列A（f）的形式存儲，或者兩者都存儲。當(dāng)時間采樣在t＝0附近對稱時，頻率軌跡的中心位于參考頻率f0處，該參考頻率f0由相應(yīng)光通道的中心波長確定。采樣數(shù)始終是2的冪，通過函數(shù)調(diào)用在腳本中確定。
注意，在科學(xué)文獻(xiàn)中，符號和振幅歸一化有不同的慣例。下面介紹了RP Fiber Power中使用的約定。對于復(fù)振幅，時域和頻域由以下方程關(guān)聯(lián)：
其中F是覆蓋頻率間隔的寬度，由逆向瞬時分辨率確定。
復(fù)振幅A（t）歸一化，所以光功率為
電場被定義為
它沒有電場單位，而是單位
。因此，A（f）的單位是
。
初始脈沖通常以t＝0為中心，但脈沖可能會偏離該位置，例如，由于色散的影響。
展開 Altair CFD專欄丨乘員艙熱管理解決方案
2空調(diào)系統(tǒng)對能耗的影響
燃油車
電動車
2 SimLab 流程
▇ 模型分解：
▇ CFD 網(wǎng)格：
1采暖仿真
●乘員艙初始溫度 255.4K (-17.8°C)
●典型的采暖模式：
a) 兩個前排吹腳出風(fēng)口
b) 兩個后排吹腳出風(fēng)口（若有后排吹腳）
c) 兩個中控臺出風(fēng)口
中控臺出風(fēng)口關(guān)
中控臺出風(fēng)口開
●兩個模式，中控臺出風(fēng)口關(guān)和開
●采暖模式不考慮太陽輻射
●通過賦予模型表面對流換熱系數(shù)h來定義車速
2熱殼單元
▇ 使用薄壁熱殼單元來模擬玻璃、門、車頂、中控臺等薄壁部件：
▇ 座椅材料參數(shù)如下：
3入口和出口邊界
▇ 不同入口流量見下表：
▇ 入口溫度變化曲線見下圖
▇ 出口為靜壓0
4模型參數(shù)
▇ 非直接耦合法:
1、求解穩(wěn)態(tài)流場
2、凍結(jié)步驟1的流場，計算瞬態(tài)溫度場
▇ 初始狀態(tài)
1、非直接耦合法，瞬態(tài)計算以穩(wěn)態(tài)流場作為初始狀態(tài)
2、初始溫度255.4K (-17.8°C)
3 結(jié)果 – 采暖仿真
▇ 采暖仿真-流線：
▇ 中截面溫度分布(in Kelvin ~30 min):
中控臺出風(fēng)口關(guān)
T= 285K
中控臺出風(fēng)口開
T= 285K
▇ 采暖仿真-乘員艙表面溫度(in Kelvin ~30 min)
中控臺出風(fēng)口關(guān)
中控臺出風(fēng)口開
▇ 采暖仿真-乘員艙內(nèi)平均溫度隨時間變化
展開 