梁柱的案例
“梁柱定位箍筋”技術：解決節點施工難問題！
綁扎柱箍筋骨架
完成柱箍筋骨架安裝以后，即可進行下一步的梁柱節點鋼筋。依次安裝梁底筋和面筋，并插入箍筋骨架部位，隨后依次套入梁箍筋、擺正梁鋼筋、綁扎梁箍筋、檢查驗收梁鋼筋、設置梁底墊塊、梁與柱箍筋骨架平衡就位于梁模和柱口、校正梁和柱箍筋骨架、柱箍筋骨架與柱豎筋綁扎、加固二至三道柱口箍筋。
框架梁鋼筋綁扎
框架梁鋼筋綁扎完成效果
最終，沉梁完成所有節點鋼筋的綁扎與就位。
整體沉梁后效果
梁、柱混凝土澆筑效果
技術優勢：工藝簡捷、便于操作、就地取材，經濟實用；制梁柱節點區內箍筋的變形和滑移，保證箍筋安裝間距、鋼筋骨架間距的準確；有效解決現澆鋼筋混凝土異形梁、柱節點箍筋定位中存在的質量通病，提高梁柱節點處箍筋安裝質量。
“框架梁柱節點箍筋定位施工工法”是廣西建工五建第九分公司多年施工經驗總結出來解決梁柱節點質量通病的施工工藝，這個工藝既能保證梁柱節點的施工質量，也能加快施工進度，降低成本，希望各項目積極推廣應用“梁柱定位箍筋”創造更大的效益。
文章來源：魯班施工
展開 基于型鋼-鋼絞線的新型預制裝配式梁柱節點抗震性能研究
新型型鋼混凝土梁柱節點承載能力的有限元分析[J].科技信息,2011(15):370.
[12] 李幗昌, 姜杰, 蔣奇峰, 李淑杰. 低周往復荷載作用下鋼管煤矸石混凝土梁柱節點抗震性能的有限元分析[J].沈陽建筑大學學報(自然科學版),2011,27(02):260-265.
[13] 姜杰. 鋼管煤矸石混凝土梁柱節點在低周往復荷載作用下的有限元分析[D]. 沈陽建筑大學,2011.
[14] 王張鵬. 混凝土梁柱節點有限元分析[J].土木建筑工程信息技術,2010,2(02):78-82.
[15] 俞家歡, 陳春紅. 鋼骨-鋼管混凝土梁柱節點動力性能的ANSYS有限元分析[J].科技信息,2009(01):41-42.
[16] 邱陽. 型鋼高強混凝土梁柱節點的抗震性能及非線性有限元分析[D].重慶大學,2008.
[17] 覃浩. 天津數字電視大廈型鋼混凝土梁柱節點受力性能有限元分析[D].天津大學,2008.
[18] 邱捷. 新型鋼管混凝土梁柱節點力學性能的有限元分析[D].河海大學,2007.
[19] 張大長, 韓麗婷, 孫偉民, 野口博. 節點加強后鋼筋混凝土梁柱節點剪切性能的二維有限元分析[J].建筑結構學報,2005(03):98-106.
[20] 宋彬彬, 付功義, 虞曉文. 圓鋼管混凝土梁柱節點有限元分析[J].低溫建筑技術,2005(02):49-50.
[21] 沈珉, 佟景偉, 李鴻琦, 等. 超高層鋼筋混凝土結構梁柱節點的有限元分析[J].天津大學學報,1999(03):130-133.
[22] 佟景偉, 陸海翔, 沈珉, 等. 超高層鋼筋混凝土結構不同強度等級混凝土梁柱節點的模型實驗與有限元分析[J].實驗力學,1998(03):81-88.
[23] 莊茁, 張帆, 岑松, 等.
展開 基于型鋼-鋼絞線的新型預制裝配式梁柱節點抗震性能研究
基于有限元分析的鋼筋混凝土梁柱節點斜壓桿受力機理研究[J]. 工程建設標準化, 2021(S1): 56-64.
[2] 王子豪, 陶忠, 吳所謂. 方鋼管混凝土梁柱節點域參數有限元對比分析[J]. 中國水運(下半月),2021,21(09):140-141+144.
[3] 戎賢, 卜凡, 張健新, 楊洪渭. 裝配式預制鋼筋混凝土梁柱節點抗震性能研究[J].武漢大學學報(工學版),2021,54(06):502-508.
[4] 李飛濤. 裝配混凝土結構插銷式梁柱節點受力性能有限元分析[D].安徽理工大學,2021.
[5] 李志強,許金莉,胡慶龍.內置CFRP圓管的方鋼管混凝土梁柱節點力學性能有限元分析[J].建設科技,2018(03):48-49.
[6] 張賀昕, 張艷霞, 劉安然, 李振興. 某超高層結構典型鋼管混凝土梁柱節點有限元分析[C]//.第二屆全國智慧結構學術會議論文集.,2016:66-70.
[7] 范國璽. 鋼筋混凝土梁柱節點動態力學性能研究[D].大連理工大學,2015.
[8] 張俊兵, 張良平, 鐘玉柏, 馬臣杰. 深大站地鐵上蓋超高層典型鋼管混凝土梁柱節點有限元分析[J].建筑結構,2012,42(S2):433-438.
[9] 馬毅, 陳勇. 節點區采用U形箍筋的型鋼混凝土梁柱節點承載力的有限元分析[J].科技創新導報,2012(07):53.
[10] 劉書會, 劉書賢, 魏曉剛, 魏亞強. 基于模糊數學的鋼管混凝土梁柱節點有限元分析[J].建筑結構,2011,41(S2):211-214.
[11] 馬毅, 馬思文, 盧珊. 新型型鋼混凝土梁柱節點承載能力的有限元分析[J].科技信息,2011(15):370.
[12] 李幗昌, 姜杰, 蔣奇峰, 李淑杰.
展開 梁柱節點高低標號混凝土如何攔截？承插板工藝！
來源：建筑工程魯班聯盟
如有侵權，請聯系刪除
正文如下：
根據設計及規范要求，梁柱節點處，當柱混凝土強度高于樓層梁板時，以混凝土強度50N/mm2為一級，凡柱混凝土強度等級高于梁板混凝土強度等級不超過一級者，梁柱節點處的混凝士可隨梁板混凝士一同澆筑，當超過一級的，梁柱節點核心區混凝土強度等級同本層框架柱。
施工時該梁柱節點核心區混凝土需要分兩次澆筑，先澆筑柱再澆筑梁，但是由于梁柱接頭鋼筋密，節點復雜，施工空間小，梁柱接頭高低標號混凝土的攔截問題是一個長期困擾施工的技術難題。
目前現場都是采用鋼絲網+焊接鋼筋頭固定進行攔截，但受限于施工困難，施工時間長，鋼絲網難以攔設到位，大量混凝土漿從梁側、梁底空隙部位流入梁中，導致梁底色差大，焊接鋼筋頭的焊渣掉落梁底模板上，清除困難，拆模后混凝土觀感質量差，同時由于焊接鋼筋攔截時不可避免對縱向受力鋼筋有所損傷，存在結構安全隱患。
湖南順天建設集團有限公司采用梁柱節點高低標號混凝土攔截承插板工藝，利用鋼筋廢料，制作定型化、可周轉利用的鋼筋承插板，可以輕松解決混凝土攔截質量差，拆模后混凝土觀感質量差，人工、材料耗費多、攔截施工時間長等問題，提高主體結構的混凝土施工質量。
適用范圍：
適用于梁柱節點處的混凝+強度等級超過一級，且框架梁縱向受力鋼筋橫向留有一定間隔，梁柱節點高低標號混凝土需采取攔截措施的。
展開 
基于ABAQUS的空間RC梁柱節點抗震性能分析
圖4 驗證結果
三、RC梁柱節點滯回性能分析
1、節點變形分析
平面節點PM
不同抗彎強度比下平面節點(PM節點)的分析如下圖，由于頁面限制，五個km只取四個(D14、D16、D20、D22)做對比：
a 混凝土拉伸損傷
b 混凝土等效塑性應變
c 鋼筋米塞斯應力
圖5 平面節點
簡要結論：隨著梁的配筋直徑變大，由D14增大到D22，梁柱抗彎承載力比的增大，PM節點的變形又梁端的彎曲破壞向節點核心區剪切破壞，再向柱端彎曲破壞和節點核心區剪切混合破壞過度。相應的模擬結果展示為，，柱子的拉伸損傷和柱子的混凝土塑性應變逐漸增加，更多鋼筋在核心區和柱端屈服。
空間節點KJ
不同抗彎強度比下平面節點(KJ節點)的分析如下圖，由于頁面限制，五個km只取四個(D14、D16、D20、D22)做對比：
a 混凝土拉伸損傷
b 鋼筋米塞斯應力
圖6 空間節點
簡要結論：隨著梁的配筋直徑變大，梁柱抗彎承載力比的增大，空間節點由于空間的組合效應，柱子沿著主軸45°方向空間受力，核心區和柱子的變形和損傷相比相應的平面節點來的更早更嚴重。
空間帶樓板節點KJS
不同抗彎強度比下平面帶樓板節點(KJS節點)的分析如下圖，由于頁面限制，五個km只取四個(D14、D16、D20、D22)做對比：
a 梁柱混凝土拉伸損傷
b 樓板混凝土拉伸損傷
c 鋼筋米塞斯應力
圖7 空間帶樓板節點
簡要結論：隨著Km增加，梁的彎曲變形減小，相應的板的損傷也減小；核心區和柱端變形加大，當 km取到0.72時，節點的變形主要為核心區剪切變形和柱端壓彎變形。
展開 不銹鋼梁柱高強度螺栓摩擦型連接節點精細化有限元分析
引言
本文目的是通過對不銹鋼梁柱高強螺栓摩擦型連接節點進行精細化有限元分析，以確定該節點破壞機制、延性以及抗震性能。為此，本文對單調和循環荷載下不銹鋼梁柱高強度螺栓摩擦型連接節點進行真實精細化數值模擬，并與試驗結果對比來驗證數值模型的準確性，在此基礎上分析不銹鋼材料非線性、梁翼緣厚度、不銹鋼高強螺栓預緊力和不銹鋼抗滑移系數對該節點破壞機制、承載力、延性以及抗震性能的影響，為合理設計不銹鋼梁柱高強度螺栓摩擦型連接節點提供依據。
2. 不銹鋼梁柱高強度螺栓摩擦型連接節點精細化有限元模型建立
如表1所示，節點中柱尺寸均為450×250×16×12，有效長度為2.3m，梁尺寸有400×150×12×8（JW-1、JC-1和JC-3）和400×150×14×8（JC-2），有效長度為1.65m，其它尺寸見圖1。節點所用不銹鋼以及不銹鋼螺栓和不銹鋼鉚釘的真實應力應變曲線通過試驗得到的名義應力應變關系得到，其主要材料參數見表2和3，泊松比均為0.3，鋼材本構在單調加載和循環加載下分別采用等向強化模型和雙線性隨動強化模型，屈服準則采用Von Mises準則。柱端施加500kN軸力，其軸壓比為0.13，柱腳固定約束。梁端平面外約束，梁端單調位移加載（JW-1）或循環位移加載（JC-1、JC-2和JC-3），循環加載方式見圖2。不銹鋼的抗滑移系數設定為0.4，不銹鋼高強螺栓預緊力為170kN，不銹鋼環槽鉚釘預緊力為205.6kN，不考慮焊縫的影響。
本章選用abaqus有限元軟件進行建模分析，螺栓或鉚釘單元為實體單元C3D8R，其余均選擇abaqus2019新開發的實體殼單元CSS8，具體有限元模型見圖3。連接板件之間的接觸和螺栓與連接板件之間的接觸選擇有限滑移的面-面接觸以保持較大的滑移。
展開 梁柱節點滯回分析（OpenSees、ABAQUS）
</p><p><strong>OpenSees梁柱節點視頻教程，可以在如下鏈接觀看：</strong></p><p><strong>http://www.yqgqt.org.cn/college/video/c16557</strong></p><p><br></p><p><br></p><p><strong>1.2 裝配式節點建模方法：</strong></p><p><strong>1、濕式連接裝配式節點（灌漿套筒）</strong></p><p>可以等同現澆的話，采用1.1節建模方法，改變套筒的剛度。</p><p><strong>2、 干式連接裝配式節點</strong></p><p>節點采用預應力筋、角鋼、阻尼器等，此類節點，建模方法有所不同。</p><p><br></p><p><strong>二、Abaqus中節點滯回分析</strong></p><p><strong>2.1 普通節點4種建模方法：</strong></p><p>1、Abaqus梁單元+子程序（ PQFiber）；</p><p>2、Abaqus超自由度單元（Inp文件建模）；原理同OpenSees中的BeamColumnJoint+Pinching4材料。</p><p>3、Abaqus二維MCFT模型（Inp文件建模）；</p><p>4、Abaqus實體單元。
展開 abaqus里框架梁柱和填充墻的鉸接問題
小弟初學abaqus，想請問各位高手，我想實現鋼筋混凝土框架梁柱與填充墻之間的鉸接關系 如何實現呢？
混凝土梁柱板節點，滯回曲線問題
ABAQUS梁柱板節點，跑出來滯回曲線正負向承載力、滯回環面積非常對稱，不知道怎么回事，是正常現象嗎，如果不是的話應該怎么修改啊。
三維梁單元模型中，想輸出梁柱截面的內力
在三維梁單元模型中，想輸出梁柱截面的內力，比方說彎矩、剪力、軸力，好像說這些內力都是局部坐標系中的內力，但是在sf輸出中，有sf1,sf2,sf3,sm1,sm2,sm3
SF1 Axial force.
SF2 Transverse shear force in the local 2-direction (not available for B23, B23H, B33, B33H).
SF3 Transverse shear force in the local 1-direction (available only for beams in space, not available for B33, B33H).
SM1 Bending moment about the local 1-axis.
SM2 Bending moment about the local 2-axis (available only for beams in space).
SM3 Twisting moment about the beam axis (available only for beams in space).
梁單元中，sm3是繞梁軸線的彎矩，sm1是繞梁1方向的彎矩。sf1是3方向即梁軸線方向的力（軸力），sf3是梁1方向的力
是局部坐標，空間梁這六個量都可能有值，SF1是軸力，SF2、SF3是剪力，SM1、SM2是彎矩，SM3是扭矩。
展開 裝配式鋼框架梁柱節點有限元模型仿真(abaqus) ￥280
螺栓有限元模型
1.4 接觸設置
在低多層裝配式鋼結構梁柱節點的有限元分析中，接觸設置是模擬結構實際行為的關鍵。由于這種結構類型涉及多種部件，如梁、柱、柱底板、連接件、夾板和高強螺栓等，因此確保這些部件之間的接觸關系準確模擬是至關重要的。接觸設置主要分為焊接和摩擦接觸兩種方式。
1.5 邊界條件
有限元模型的邊界設置
2 仿真結果
梁翼緣處微小裂縫的有限元云圖
梁翼緣處屈曲有限元位移云圖
梁翼緣處螺栓孔開裂有限元云圖
荷載-位移曲線
荷載-位移骨架曲線
剛度退化曲線
耗能能力
ABAQUS—鋼筋混凝土梁柱節點滯回模擬的4種方法對比分析
一、案例簡介
采用Abaqus軟件，對現澆鋼筋混凝土梁柱中心節點進行擬靜力試驗模擬（滯回分析）。
采用4種不同的建模方法，對比分析各個模型的特點與適用性，為構件滯回模擬方法的選擇提供參考。
1、Abaqus梁單元；
2、Abaqus實體單元；
3、Abaqus超自由度單元；
4、Abaqus二維MCFT模型。
二、4種建模方法介紹及結果對比
1、Abaqus梁單元
采用清華大學子程序PQ-Fiber，混凝土選用UConcrete02，鋼筋選用USteel02，建立節點模型如下：
計算結果與試驗結果對比圖如下：
由數值模擬結果可以看出：滯回曲線形狀與試驗結果基本吻合，峰值承載力誤差小于10%，模擬結果后期剛度退化緩慢，試驗曲線捏縮較為嚴重。
計算時長：2分鐘。
2、Abaqus實體單元
混凝土采用C3D8R，鋼筋采用Truss，節點模型建立如下：
計算結果如下圖：
由數值模擬結果可以看出：相較于試驗滯回曲線，模擬所得滯回曲線的峰值承載力與試驗結果相差不大，后期剛度退化緩慢，模擬所得滯回曲線較為飽滿。
計算時長：0.5-2小時，與計算參數設置有關。
3、Abaqus超自由度單元
采用方自虎老師開發子程序，節點采用超自由度單元，計算結果與試驗結果對比圖如下：
由數值模擬結果可以看出：滯回曲線形狀與試驗結果基本吻合，模擬所得峰值承載力比試驗值要小，模擬所得滯回曲線的捏縮與試驗結果較為吻合。
計算時長：7分鐘。
4、Abaqus二維MCFT模型
采用方自虎老師開發子程序，此模型為混凝土平面分析模型，如下圖所示：
計算結果與試驗結果對比如下：
由數值模擬結果可以看出：相較于試驗結果，模擬所得滯回曲線初始剛度偏大，捏縮不明顯。
展開 OpenSees柱子滯回分析
一、普通混凝土柱子
選取清華大學2011年的普通混凝土柱子，分別采用基于剛度法的非線性梁柱單元（Displacement-Based Beam-Column Element，分別采取1、3、5個單元）和基于柔度法的非線性梁柱單元（Force-Based Beam-Column Element）進行模擬，對比剛度法和柔度法的差別，探討如何能較好地模擬柱子低周反復荷載下的滯回特性。
試驗參數如下：
模擬結果如下：
二、鋼管混凝土柱子
采用OpenSees軟件，采用基于柔度法的非線性梁柱單元（Force-Based Beam-Column Element）進行方鋼管混凝土柱擬靜力試驗模擬。采用Mander模型計算核心區混凝土強度，試驗參數如下：
我的模擬結果如下：
核心期刊論文模擬如下：
可以看出，兩者相差不大。
三、型鋼混凝土柱
采用OpenSees軟件，采用基于柔度法的非線性梁柱單元（Force-Based Beam-Column Element）進行圓形和方型鋼混凝土柱擬靜力試驗模擬，采用Kent-Park模型計算核心區混凝土強度。試驗參數如下：
截面劃分如下：
滯回曲線如下：
四、CFRP加固混凝土柱
采用OpenSees軟件，采用基于柔度法的非線性梁柱單元（Force-Based Beam-Column Element）進行CFRP增強混凝土柱擬靜力試驗模擬，采用Kent-Park模型計算核心區混凝土強度，采用Lam-Teng模型計算CFRP參數。
展開 【JY】建筑結構鋼筋混凝土承重墻拆除模擬
?梁柱構件機理
由于該分析涉及構件彈塑性狀態的分析，需要對梁柱和墻體做彈塑性定義。
對于梁柱的彈塑性行為定義通常有以下方式：
各類方法均有優缺點：
?對于塑性鉸/非線性彈簧的梁柱單元
不容易較準確的考慮壓彎作用
；
?纖維截面梁柱單元雖然能考慮壓彎作用，但
無法考慮剪切作用
；
?精細化實體有限元梁柱單元存在標定難度大，計算量大的問題。
因此，針對梁和柱的受力特征，在常規的建筑結構體系中，建議梁采用塑性鉸單元，柱采用纖維截面梁柱單位。
?墻板構件機理
對于墻板的分析SAP2000提供了分層殼單元，分層殼單元可以分析任意板墻單元，但是缺點就是計算量相對較大。因此對于高寬比較大的墻體可采用墻鉸的形式進行彈塑性分析。
建議在拆除構件附近的樓板采用分層殼單元，其他樓板采用彈性薄殼。
剪力墻視情況而已，不需要考慮節約算力時，建議全部采用分層殼單元。
三、仿真定義
模型建模與定義可根據上述進行建模，需建兩個模型，一個是拆除后的模型，一個是未拆除的模型。拆除后的模型主要是為了計算豎向周期，并定義模型的Rayleigh阻尼，未拆除的模型為了模擬整體拆除過程。
?拆除模型定義
對于拆除模型，為了求解豎向周期，定義自由度為 UZ、RY（如果是3D模型則為：UZ、RX、RY）。
求解得到結構前三階豎向周期為：
?未拆除模型定義
對于未拆除模型需要模擬分析整體拆除過程的結果。需要預先定義好前置的重力工況，并接力倒塌分析工況。通過軟件查詢得到拆除的墻體編號為1號。
展開 【iSolver案例分享62】鋼結構梁柱接頭的循環載荷模擬
在本案例中，我進一步使用循環載荷對鋼結構梁柱接頭的變形行為進行模擬，并將結果與Abaqus進行對比，以評估iSolver在更復雜載荷下的計算能力。
1 模型介紹
循環載荷是指隨著時間推移反復對材料施加應力或應變，導致材料經歷交替加載和卸載的過程。在循環載荷作用下，彈性變形在卸荷過程中會恢復，但不可逆的變形會保留下來，是研究材料疲勞和失效的關鍵因素。
如果結構鋼構件承受足夠振幅的周期性變化載荷，即使單個循環中的最大載荷遠小于導致屈服或斷裂所需的載荷，它也可能在一定次數的重復載荷后失效。
在本模型中，結構被建模為二維殼零件。柱子的兩端采用固定的邊界條件，載荷施加到鋼梁的末端。具體如下圖所示：
2 仿真模型設置
結構三視圖：
材料：
分析步：
邊界條件：
載荷：
幅值：
3 計算結果對比
S.Mises云圖對比：
?
S.Mises最大值：
RF最大值：
U最大值：
上述對比表明，在列舉的輸出結果中，iSolver與Abaqus吻合良好。此外，在此模型中，RF最大值出現在柱的兩端，U最大值出現在梁的端部，S.Mises最大值發生在接頭處。這三處關鍵位置結果的良好吻合，也可以推理出其他位置的結果同樣吻合良好（類似于高數中的夾逼定理）。
展開 