應(yīng)力變化情況的案例
鐵路交通動(dòng)車組給水衛(wèi)生系統(tǒng)箱體內(nèi)液位情況變化監(jiān)測(cè)
下面工采網(wǎng)小編和大家一起看看用于鐵路交通動(dòng)車組給水衛(wèi)生系統(tǒng)箱體內(nèi)液位情況變化。
動(dòng)車組給水衛(wèi)生系統(tǒng)并不是單一設(shè)備組成，而是由多個(gè)設(shè)備和系統(tǒng)組成，主要包括給水裝置、溫水器、電開水爐、衛(wèi)生間、盥洗室、排污系統(tǒng)等。而在實(shí)際火車動(dòng)車運(yùn)行過(guò)程中會(huì)存在很多問(wèn)題，其中動(dòng)車組給水衛(wèi)生系統(tǒng)故障最為常見(jiàn)，動(dòng)車高鐵等列車組中車內(nèi)的污水無(wú)法直接排入下水道，需要預(yù)先儲(chǔ)存在一個(gè)箱體內(nèi)，箱體內(nèi)的環(huán)境比較復(fù)雜，無(wú)法通過(guò)人工直接查看箱體內(nèi)液體變化，需要借助傳感器技術(shù)來(lái)監(jiān)測(cè)液位。當(dāng)液位到達(dá)警戒點(diǎn)時(shí)能夠及時(shí)檢測(cè)到并發(fā)出警報(bào)。
值得注意的是，在監(jiān)測(cè)液位變化情況的同時(shí)由于現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境特殊，傳感器在這種環(huán)境比較容易損壞。工采網(wǎng)提供的英國(guó)SST 低成本 緊湊型 液位開關(guān)Optomax數(shù)字系列 液體 - LLC系列能夠解決上述問(wèn)題。液位開關(guān)幾乎可檢測(cè)任何液體類型；油基或水基材料選擇；聚砜(標(biāo)準(zhǔn))或Trogamid?螺紋選擇。
英國(guó)SST 低成本 緊湊型 液位開關(guān)Optomax數(shù)字系列 液體 LLC系列 參數(shù)：
展開 氧化鋯傳感器用于監(jiān)控救生艙氧分壓變化情況
為了得到人體氧含量生理舒適度，在通過(guò)測(cè)試不同環(huán)境溫度下受試人員心率與氧氣體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系時(shí)工采網(wǎng)推薦使用英國(guó)SST 高溫氧化鋯氧氣傳感器 - O2S-FR-T2監(jiān)控救生艙氧分壓變化情況。
O2S-FR-T2是高溫氧化鋯氧氣傳感器，量程為0.1~100%，可以在高達(dá)400°C的環(huán)境中工作，非常適合應(yīng)用于鍋爐燃燒控制、細(xì)菌培養(yǎng)、堆肥、發(fā)酵等領(lǐng)域。其棒式氧化鋯氧傳感器(氧探頭)O2S-T2/O2S-FR-T2采用兩個(gè)氧化鋯盤，在其中間是一個(gè)密封空間。其中一個(gè)盤起的功能是可逆氧氣泵，依次充滿樣品氣和抽空此小空間。另一個(gè)盤用于測(cè)量氧分壓差比率，得到相對(duì)應(yīng)的傳感電壓。氧化鋯盤作為氧氣泵運(yùn)行時(shí)，需要的700 °C的溫度由加熱元件產(chǎn)生。氧氣泵使小空間范圍內(nèi)達(dá)到額定的小值和大值壓力所花的時(shí)間和環(huán)境中氧分壓值具有對(duì)應(yīng)關(guān)系。
高溫氧化鋯氧氣傳感器O2S-FR-T2產(chǎn)品參數(shù):
高溫氧化鋯氧氣傳感器O2S-FR-T2配套電路板：
英國(guó)SST 氧化鋯氧氣傳感器變送板 -O2I-Flex-092接口板給電子元件提供必要的電源，控制SST動(dòng)態(tài)氧傳感器可以用戶設(shè)置量程0-25%和0-100%。整個(gè)測(cè)量范圍是線性的。出廠默認(rèn)是0-25%。當(dāng)配置0-100%量程時(shí)，客戶可以定制模擬輸出范圍以符合實(shí)際應(yīng)用。輸出可以配置為：4-20mA和0-10VDC或RS232接口。
英國(guó)SST 氧氣變送器傳感器 -OXY-LC-485電路可給SST系列動(dòng)態(tài)氧傳感器供電和控制。SST系列氧氣變送器并不是直接測(cè)量氧氣濃度，而是測(cè)量氣體里的氧分壓值。為了直接輸出氧氣濃度， 氧氣變送器IXY-LC-485 必須在空氣里或者已知特定參考濃度的氣體里進(jìn)行標(biāo)定。
展開 氣體流量傳感器用來(lái)檢測(cè)病人呼氣變化情況減少空氣流量技術(shù)方案
制氧機(jī)的作用在于減少輸送給病人空氣中的氮，同時(shí)增加氧的比例。制氧機(jī)使用的對(duì)象是不能把氧氣順利地吸收到血液里的病人，如某些肺病患者。而在氧療和氧康復(fù)中，吸氧過(guò)少達(dá)不到療養(yǎng)效果，吸氧過(guò)度則造成危害，因此控制氧流量至關(guān)重要。
用于制氧機(jī)的氣體流量傳感器必須能夠測(cè)量超低流量如需要測(cè)出0.1立方厘米的流量，氣體流量傳感器則可以用來(lái)檢測(cè)病人何時(shí)呼氣即何時(shí)應(yīng)該減少空氣流量，是病人呼氣容易和感覺(jué)舒適。工采網(wǎng)提高的Siargo矽翔MF4000系列氣體質(zhì)量流量計(jì)是專為管徑為3mm~8mm的氣體管路中的低速氣流的流量計(jì)量而設(shè)計(jì)。螺紋與各種快速接口可輕松實(shí)現(xiàn)機(jī)械接口轉(zhuǎn)換，滿足用戶多種氣體管路的要求，該產(chǎn)品可用于過(guò)程控制、大氣采樣等各種工業(yè)應(yīng)用。
MF4000氣體質(zhì)量流量計(jì)產(chǎn)品特點(diǎn)：
- 專為管徑為3mm-8mm的氣體管路中低速氣流的流量計(jì)量而設(shè)計(jì)，進(jìn)行流體數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)記錄
- 各種連接方式，易于安裝與使用
- 輸出方式靈活 既可通過(guò)通訊接口主動(dòng)上傳數(shù)據(jù)
- 在麻醉機(jī)電子表上具有卓越表現(xiàn)或由上位機(jī)查詢輸出數(shù)據(jù)，也可通過(guò)模擬接口輸 出線性的模擬電壓
- LED顯示瞬時(shí)流量和累計(jì)流量，允許現(xiàn)場(chǎng)用按鍵配置流量計(jì)參數(shù)
- 可記錄自上電以來(lái)瞬時(shí)流量的max和min具有超量程功能
- 全量程高穩(wěn)定性、高精度和優(yōu)良的重復(fù)性
MF4000氣體質(zhì)量流量計(jì)參數(shù)：
展開 彈性模量隨應(yīng)力變化的引入及仿真 ￥500
本篇文檔以一多層路基為例，考慮了路基的面層（用粘彈性材料本構(gòu)模型）以及基層（采用線彈性本構(gòu)模型，彈性模量隨應(yīng)力變化而變化），在移動(dòng)荷載作用下，模擬了路基的應(yīng)力和變形。本模型的重點(diǎn)在于考慮了結(jié)構(gòu)的材料非線性，引入了彈性模量隨加載過(guò)程中結(jié)構(gòu)本身的應(yīng)力而變化的方程，即將E=f(sigmax,sigmay,sigmaz) 引入到本構(gòu)模型中，由于彈性模量隨應(yīng)力變化而變化，在每一步計(jì)算中，都需要將應(yīng)力結(jié)果提取并通過(guò)引入的方程計(jì)算得到新的彈性模量，將新計(jì)算的彈性模量重新代入本構(gòu)模型中進(jìn)行計(jì)算，反復(fù)迭代。基于COMSOL軟件，本案例仿真結(jié)果如下所示：
感興趣的朋友可下載模型，歡迎交流。
展開 
應(yīng)力集中問(wèn)題的考察--倒斜角情況
在機(jī)械零件中，經(jīng)常使用倒斜角的情況，那么，有限元軟件能夠?qū)Υ颂幍?em>應(yīng)力進(jìn)行正確計(jì)算嗎？
我們使用了一個(gè)例子如下。該軸是一個(gè)階梯軸，在截面變化處有一個(gè)45度的斜角。該軸的左端面固定，而右端面施加1MPa的分布拉伸載荷，現(xiàn)在我們考察軸肩處的應(yīng)力情況。
（1）單元尺寸5mm.得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是1.33MPa.
（2）單元尺寸2mm.得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是1.82MPa.增幅為37%。
（3）單元尺寸2mm.在該應(yīng)力最大點(diǎn)加密網(wǎng)格第1次，得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是2.33MPa.增幅為28%。
（4）單元尺寸2mm.在該應(yīng)力最大點(diǎn)加密網(wǎng)格第2次，得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是3.73MPa.增幅為60%。
（5）單元尺寸2mm.在該應(yīng)力最大點(diǎn)加密網(wǎng)格第3次，得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是7.6MPa.增幅為104%。
（6）單元尺寸2mm.在該應(yīng)力最大點(diǎn)加密網(wǎng)格第4次，得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是21.81MPa.增幅為187%。
展開 應(yīng)力集中問(wèn)題的考察-有孔零件的情況
算例如下，一帶孔板件，左邊固定，右邊施加1MPa的均布拉力，現(xiàn)在考察小孔處的應(yīng)力。
（1）單元尺寸5mm,得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，在孔的周圍已經(jīng)出現(xiàn)了應(yīng)力集中。按照彈性力學(xué)理論，最大應(yīng)力應(yīng)該出現(xiàn)在孔的上下邊沿，此時(shí)因?yàn)榫W(wǎng)格很粗，最大應(yīng)力是在該孔的其它地方出現(xiàn)的。
（2）單元尺寸2mm,得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，孔的上下邊沿應(yīng)力最大，為2.79MPa.
（3）單元尺寸1mm,得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，應(yīng)力上升到3.16MPa.
（4）單元尺寸1mm,孔周圍第一次局部加密，得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，應(yīng)力上升到3.37MPa.
（5）單元尺寸2mm,孔周圍第二次局部加密，得到的孔周圍有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，在遠(yuǎn)離孔處，應(yīng)力已經(jīng)均勻分布，這意味著網(wǎng)格劃分已經(jīng)大致合適。應(yīng)力上升到3.41MPa.
（6）單元尺寸2mm,孔周圍第三次局部加密，得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，應(yīng)力上升到3.42MPa.結(jié)果已經(jīng)收斂。
· 對(duì)于有孔的零件，通過(guò)不斷加密網(wǎng)格，有限元分析軟件可以得到收斂的結(jié)果。
· 如果結(jié)構(gòu)中存在孔洞，在有限元分析前不要隨便簡(jiǎn)化這些小結(jié)構(gòu)，除非我們堅(jiān)信這些地方并非危險(xiǎn)處。
展開 應(yīng)力集中問(wèn)題的考察--倒圓角情況
前面的研究表明，對(duì)于無(wú)倒角，以及倒斜角情況，有限元軟件并不能正確計(jì)算出軸肩處的應(yīng)力。
那么，如果此處倒圓角呢？本文考察這種情況下有限元軟件的計(jì)算能力。
例子如下，在軸肩處倒了圓角。
下面不斷加密網(wǎng)格，看在臺(tái)肩處應(yīng)力是否收斂。
（1）單元尺寸5mm,得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，最大值在固定端處，應(yīng)力為75MPa,而臺(tái)肩處應(yīng)力也比較大。
（2）單元尺寸2mm,得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，最大值已經(jīng)轉(zhuǎn)移到臺(tái)肩處，應(yīng)力值上升到89MPa.
（3）單元尺寸1mm,得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，最大值又經(jīng)轉(zhuǎn)移到固定端處，應(yīng)力值上升到100MPa.
（4）單元尺寸1mm,局部加密應(yīng)力集中處第一次，得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，最大值又轉(zhuǎn)移到臺(tái)肩處，應(yīng)力值小幅上升。
（5）單元尺寸1mm,局部加密應(yīng)力集中處第二次，得到的有限元模型如下（臺(tái)肩處）
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，此時(shí)最大值仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力只增加了1MPa.
（6）單元尺寸1mm,局部加密應(yīng)力集中處第三次，得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，此時(shí)最大值仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力只增加了0.5MPa.
（7）單元尺寸1mm,局部加密應(yīng)力集中處第四次，得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，此時(shí)最大值仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力只增加了0.036MPa.結(jié)果已經(jīng)收斂。
· 當(dāng)臺(tái)肩處存圓角時(shí)，只要不斷細(xì)分網(wǎng)格，結(jié)果會(huì)出現(xiàn)收斂。
· 對(duì)于有圓角的臺(tái)肩處，必須不斷加密網(wǎng)格，才能得到精確的結(jié)果。
展開 應(yīng)力集中問(wèn)題的考察---無(wú)倒角情況
算例表明，當(dāng)臺(tái)肩處沒(méi)有倒角時(shí)，在臺(tái)肩處存在應(yīng)力集中，且用有限元無(wú)法得到真實(shí)的應(yīng)力解。
這里再考察一個(gè)類似的例子如下圖。該結(jié)構(gòu)左邊固定，而在下面直線上施加豎直向下的分布力系，現(xiàn)在逐漸加密網(wǎng)格，考察臺(tái)肩處應(yīng)力值的改變。
（1）使用5mm的單元尺寸對(duì)該面進(jìn)行網(wǎng)格劃分
得到的有限元模型如下
計(jì)算結(jié)束后，繪制該面的米塞斯應(yīng)力云圖如下，此時(shí)，固定端的上下邊沿顯現(xiàn)出最大值。
（2）使用2mm的單元尺寸對(duì)該面進(jìn)行網(wǎng)格劃分
得到的有限元模型如下
計(jì)算結(jié)束后，繪制該面的米塞斯應(yīng)力云圖如下，此時(shí)，固定端的上下邊沿顯現(xiàn)出最大值，但應(yīng)力值上升。
（3）使用1mm的單元尺寸對(duì)該面進(jìn)行網(wǎng)格劃分
得到的有限元模型如下
計(jì)算結(jié)束后，繪制該面的米塞斯應(yīng)力云圖如下，此時(shí)，應(yīng)力最大值點(diǎn)已經(jīng)轉(zhuǎn)移到臺(tái)肩處，應(yīng)力大幅度增加。
（4）繼續(xù)使用1mm的單元尺寸對(duì)該面進(jìn)行網(wǎng)格劃分，但是對(duì)上述應(yīng)力最大值點(diǎn)局部加密網(wǎng)格。
得到的有限元模型如下
計(jì)算結(jié)束后，繪制該面的米塞斯應(yīng)力云圖如下，此時(shí)，應(yīng)力最大值點(diǎn)仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力暴增。
（5）繼續(xù)使用1mm的單元尺寸對(duì)該面進(jìn)行網(wǎng)格劃分，但是對(duì)上述應(yīng)力最大值點(diǎn)局部加密網(wǎng)格第二次。
得到的有限元模型如下
計(jì)算結(jié)束后，繪制該面的米塞斯應(yīng)力云圖如下，此時(shí)，應(yīng)力最大值點(diǎn)仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力繼續(xù)暴增。
5）繼續(xù)使用1mm的單元尺寸對(duì)該面進(jìn)行網(wǎng)格劃分，但是對(duì)上述應(yīng)力最大值點(diǎn)局部加密網(wǎng)格第三次。
得到的有限元模型如下
計(jì)算結(jié)束后，繪制該面的米塞斯應(yīng)力云圖如下，此時(shí)，應(yīng)力最大值點(diǎn)仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力以幾倍的速度上升，結(jié)果已經(jīng)毫無(wú)意義。
【評(píng)論】
· 有限元軟件無(wú)法計(jì)算尖銳轉(zhuǎn)角處的應(yīng)力。
· CAE分析中，如果我們得到的模型中存在尖銳轉(zhuǎn)角，那么一定要高度警惕，需要仔細(xì)詢問(wèn)該模型是否已經(jīng)經(jīng)過(guò)了簡(jiǎn)化。
展開 應(yīng)力集中問(wèn)題的考察---倒角處位移的變化
當(dāng)網(wǎng)格細(xì)分時(shí)，倒角處應(yīng)力會(huì)一直增加，但這種現(xiàn)象并不適用于位移。
換一句話說(shuō)，當(dāng)在此處網(wǎng)格細(xì)分時(shí)，位移值只是緩慢增加，而且會(huì)趨于收斂，下面舉例子以說(shuō)明此問(wèn)題。
仍舊取前面的例子如下圖。變截面軸在軸肩處倒角，左邊固定，而右邊加分布載荷，現(xiàn)在考察圖示關(guān)鍵點(diǎn)的位移變化情況。
可見(jiàn)，隨著網(wǎng)格的加密，該點(diǎn)的位移變化緩慢。
在第一次加密時(shí)，位移只有很緩慢的增長(zhǎng)，0.32%,按照有限元分析3%的容許誤差，都可以認(rèn)為此時(shí)已經(jīng)達(dá)到正確解了。
但是我們依然連續(xù)加密網(wǎng)格，可以看到相對(duì)誤差逐漸減小，直到最后的0.02%,誤差已經(jīng)相當(dāng)小，完全可以認(rèn)為收斂了。
把上述位移值用折線圖表達(dá)出來(lái)，結(jié)果是
也可以發(fā)現(xiàn)，結(jié)果的確趨于收斂。
可見(jiàn)，雖然有限元軟件并不能正確計(jì)算該點(diǎn)的應(yīng)力，但是對(duì)于位移的計(jì)算卻是相當(dāng)好的，從而位移值是可以相信的，但是應(yīng)力的計(jì)算卻不容樂(lè)觀。
實(shí)際上，位移有限元法以位移作為基本求解變量，它在組裝方程以后，首先求出的是位移，然后基于幾何方程得到應(yīng)變，再根據(jù)虎克定律得到應(yīng)力。因此，位移是最精確的，而應(yīng)變和應(yīng)力則是通過(guò)求導(dǎo)數(shù)而得到，其精確性會(huì)降低。對(duì)于應(yīng)力集中點(diǎn)，這尤其明顯。
這也提醒我們，在應(yīng)力集中處，有限元軟件仍舊正確的計(jì)算了位移。而且我們可以相信，在應(yīng)力集中點(diǎn)的附近，由于位移保持了連續(xù)性，因此應(yīng)力也一定是保持連續(xù)的，基于這個(gè)原理我們可以推算該點(diǎn)的正確應(yīng)力。
展開 帶根部裂紋齒輪嚙合過(guò)程的應(yīng)力變化---動(dòng)畫
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335415-adaptive_gear2.part2.rar
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335582-adaptive.part2.rar
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哈工大《Acta Materialia》: 孿晶生成過(guò)程中的局部應(yīng)力張量變化！
然而，Luster-Morris因子僅僅是一個(gè)幾何關(guān)系，并不包含孿晶開動(dòng)所需的應(yīng)力信息。如果不考慮應(yīng)力要素，就無(wú)法定量描述這一物理過(guò)程。此外，由于表征工具的滯后，研究人員一直無(wú)法直接觀測(cè)孿晶生成過(guò)程中晶粒內(nèi)的局部應(yīng)力變化，從而無(wú)法進(jìn)一步理解材料的孿晶行為。
近日，哈工大蔣少松研究員與季華實(shí)驗(yàn)室譚軍研究員通過(guò)原位高分辨EBSD拉伸，對(duì)上述這些問(wèn)題給出了定量化的結(jié)論。相關(guān)成果以“The evolution of local stress during deformation twinning in a Mg-Gd-Y-Zn alloy”發(fā)表在金屬學(xué)期刊Acta Materialia上。
論文鏈接：
https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359645421008314
研究人員發(fā)現(xiàn)，在滑移誘導(dǎo)孿晶這一過(guò)程中，孿晶面上的切應(yīng)力處在一個(gè)動(dòng)態(tài)變化的過(guò)程。如圖1a所示，在形核階段，孿晶面上的切應(yīng)力為正，此時(shí)應(yīng)力方向沿著孿晶的剪切方向。而在孿晶長(zhǎng)大后，孿晶面上的切應(yīng)力變?yōu)樨?fù)值。同時(shí)，研究人員通過(guò)測(cè)得的局部9個(gè)柯西應(yīng)力張量，計(jì)算出開動(dòng)孿晶的局部施密特因子，如圖1b所示。孿晶在形核前，晶粒內(nèi)的局部施密特因子最大；孿晶生成后，局部施密特因子變小，甚至變?yōu)樨?fù)值。
展開 
采用abaqus 和Hyper Graph繪制應(yīng)力與外載荷變化曲線（2）
采用abaqus 和Hyper Graph繪制應(yīng)力與外載荷變化曲線（2）
采用abaqus 和Hyper Graph繪制應(yīng)力與外載荷變化曲線（1）
采用abaqus 和Hyper Graph繪制應(yīng)力與外載荷變化曲線（1）
硅納米柱嵌鋰過(guò)程的塑性流動(dòng)和原子尺度應(yīng)力變化
（文：李澍）
圖1硅納米柱結(jié)構(gòu)：嵌鋰前后的(a) 實(shí)心和(b)空心硅納米柱
圖2不同硅納米柱的嵌鋰過(guò)程：(a)非晶硅納米柱和(b?d)不同軸向取向的晶體硅納米柱
圖3硅納米柱嵌鋰過(guò)程中的能量最小化策略：(a)嵌鋰的硅納米柱中定義的三個(gè)區(qū)域；(b)四階段最小化示意圖；(c)用四種不同的極小化方法計(jì)算第四階段的勢(shì)能變化
圖4不同直徑實(shí)心非晶硅納米柱的模擬結(jié)果：(a)初始半徑為10.0nm的嵌鋰非晶硅納米柱的最終形狀；(b)非晶硅納米柱的體積膨脹率隨Li含量的變化；(c?f)完全嵌鋰后原子體積、原子徑向應(yīng)力的分布(σr)、環(huán)向應(yīng)力(σθ),、軸向應(yīng)力(σz)沿徑向距離的分布；(g?i)不同嵌鋰階段的應(yīng)力分布
圖5不同直徑的空心非晶硅納米柱的模擬結(jié)果；(a,b)嵌鋰過(guò)程中外徑和內(nèi)徑的變化；(c?f)嵌鋰后原子體積、徑向應(yīng)力、環(huán)向應(yīng)力和軸向應(yīng)力的分布
圖6 嵌鋰后后不同軸向晶體硅納米柱的實(shí)驗(yàn)圖像和模擬結(jié)果：(a?c)嵌鋰后晶體硅納米柱不同晶體取向(?110?, ?100?, 以及?111?)的俯視SEM圖；(d?f)軸向取向晶體硅納米柱全區(qū)域(?110?, ?100?, 以及?111?)的變形形態(tài)及環(huán)向應(yīng)力分布；(g?i)特定方向的環(huán)向應(yīng)力分布
圖7晶體硅納米柱的塑性流動(dòng)：(a?d)晶體硅納米柱中選定原子的軌跡；(e)不同嵌鋰階段變形Li3.75Si合金的原子剪切應(yīng)變。
展開 多列式壓縮機(jī)主機(jī)運(yùn)動(dòng)件剛?cè)狁詈戏抡?/span>
如大功率、大排量天然氣壓縮機(jī)為六列活塞對(duì)稱布置，雖然活塞成對(duì)組成，受力平衡對(duì)稱，但活塞對(duì)曲軸的作用點(diǎn)不同，且每列活塞桿的作用力的大小不同，各自呈周期性變化。就對(duì)曲軸來(lái)說(shuō)，其受力就比較復(fù)雜，在一個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)周期內(nèi)，各列活塞的作用力大小方向，跟隨時(shí)刻發(fā)生變化。用單純的靜態(tài)幾何結(jié)構(gòu)進(jìn)行應(yīng)力校核計(jì)算比較復(fù)雜。故需要用剛?cè)狁詈戏抡鎭?lái)分析，對(duì)運(yùn)動(dòng)件進(jìn)行至少一個(gè)周期的時(shí)程剛?cè)狁詈锨蠼猓瑏?lái)觀察運(yùn)動(dòng)件受力變化情況及最大應(yīng)力、應(yīng)變區(qū)域，更為準(zhǔn)確地仿真壓縮機(jī)運(yùn)動(dòng)件的受載情況，進(jìn)而驗(yàn)證其設(shè)計(jì)性能。
剛體動(dòng)力學(xué)軟件Recurdyn與Ansys軟件的技術(shù)融合，能在Ansys MBD模塊中進(jìn)行剛體分析，并提取每個(gè)時(shí)刻步的載荷進(jìn)行強(qiáng)度分析，也可轉(zhuǎn)到Recurdyn View中來(lái)提取各件的運(yùn)動(dòng)曲線和其它動(dòng)力學(xué)特性曲線。
在Ansys軟件中對(duì)多剛體的動(dòng)力心關(guān)系設(shè)置完后，進(jìn)行求解，導(dǎo)出sdk格式，轉(zhuǎn)入到Recurdyn軟件中進(jìn)行剛?cè)峄旌蠒r(shí)程分析，求出一個(gè)周期內(nèi)零件的等效應(yīng)力變化情況，同時(shí)找出零件等效應(yīng)力最大的時(shí)刻值。
在對(duì)稱布置的二級(jí)六列活塞壓縮機(jī)中，針對(duì)二級(jí)二列連桿進(jìn)行仿真分析，在Recurdyn軟件中，通過(guò)觀查一個(gè)周期內(nèi)連桿的最大應(yīng)力值變化情況，可以找到期間的最大值122.81MPa對(duì)應(yīng)的時(shí)刻為0.0845秒，如下圖
圖1 二級(jí)二列連桿在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中的應(yīng)力變化
還回到ansys軟件中，在MBD模塊選取二級(jí)二列那個(gè)連桿實(shí)體，再選取(Time Instant for Load Transfer)瞬時(shí)時(shí)刻點(diǎn)（time=0.0845 sec）來(lái)提取載荷。
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