安定性的案例
緩沖內襯對動能深侵徹彈藥柱安定性影響的數值研究
2 有限元模型
模型：軸對稱平面模型
單元數目：44122
最小單元特征長度：1mm
彈體初始速度： 800m/s
物理計算時間： 3000μs
結果提取時間間隔：1 μs
K文件單位制： cm-g- μs-K
3 材料本構及參數
4 有限元計算結果分析
4.1侵測損傷云圖
4.2緩沖內襯對藥柱動力學響應或者安定性進行評
通過更多的目標對象（節點過載加速度、靜水壓力、軸向應力和等效應力（Mises應力）對緩沖內襯對藥柱動力學響應或者安定性進行評估。
分析：
緩沖材料的加入，能夠有效的改善侵徹時藥柱的動力學環境，使得多項載荷均出現不同程度的下降，這對于保護彈藥材料是十分有益。
4.3 緩沖內襯粘性和模量對裝藥過載的影響程度討論
（1）無緩沖內襯
（2）彈性緩沖內襯，內襯部分采用*Mat-elastic替代*Mat-viscoelastic
（3）粘彈性緩沖內襯
分析：
由圖4.3(a)可知粘彈性緩沖內襯層的施加，可以明顯降低藥柱的加速度過載水平。從圖4.3(b)可知彈性緩沖內襯層，在一定程度上降低了藥柱的加速度過載水平，但是通過緩沖內襯低模量降低瞬時沖擊壓力p=ρCv的效果有限。
展開 預塑階段需要注意哪些問題？
2、轉速的設定，可以其圓周速（circumferen-tial screw speed）的大小來衡量：圓周速n（轉速）*d（直徑）*π（圓周率）
通常，低粘度熱安定性良好的塑料，其螺桿桿旋轉的圓周速約可設定到1m/s上下，但熱安定性差的塑料，則應低到0.1左右。
3、在實際應用當中，我們可以盡量調低螺桿轉速，使旋轉進料在開模前完成即可。
二、背壓
1、當螺桿旋轉進料時，推進到螺桿前端的熔膠所蓄積的壓力稱為背壓，在射出成型時可以由調整射出油壓缸的退油壓力來調節，背壓可以有以下的效果：
熔膠更均勻的熔解。
色劑及填充物更加均勻的分散。
使氣體由落料口退出。
進料的的計量準確。
2、背壓的高低，是依塑料的粘度及其熱安定性來決定，太高的背壓使進料時間延長，也因旋轉剪切力的提高，容易使塑料產生過熱。一般以5~15kg/cm2為宜。
三、松退
1、桿旋轉進料結束后，使螺桿適當抽退，可以螺桿前端熔膠壓力降低，此稱為松退，其效果可防止噴嘴部的滴料。
2、松退不足，容易使主流道（SPRUE）粘模；而太多的松退，則能吸進空氣，使成型品發生氣痕。
四、塑化參數的修正
確認背壓是否需要調整；
調整螺桿轉速，使計量時間稍短于冷卻時間；
確認計量時間是否穩定，可嘗試調整加熱圈溫度的梯度；
確認噴嘴是否有滴料、主流道是否發生豬尾巴或粘模，成品有無氣痕等現象，適當調整噴嘴部溫度或松退距離。
展開 塑化計量的設置說明
B.轉速的設定，可以其圓周速（circumferen-tial screw speed）的大小來衡量：
圓周速=n（轉速）*d（直徑）*π（圓周率）
通常，低粘度熱安定性良好的塑料，其螺桿桿旋轉的圓周速約可設定到 1m/s上下，但熱安定性差的塑料，則應低到0.1左右。
C.在實際應用當中，我們可以盡量調低螺桿轉速，使旋轉進料在開模前完成即可。
③背壓（BACK PRESSURE）
A.當螺桿旋轉進料時，推進到螺桿前端的熔膠所蓄積的壓力稱為背壓，在射 出成型時，可以由調整射出油壓缸的退油壓力來調節，背壓可以有以下的效果：
a.熔膠更均勻的熔解。
b.色劑及填充物更加均勻的分散。
c.使氣體由落料口退出。
d.進料的的計量準確。
B.背壓的高低，是依塑料的粘度及其熱安定性來決定，太高的背壓使進料時 間延長，也因旋轉剪切力的提高，容易使塑料產生過熱。一般以5~15kg/cm2為宜。
④松退（SUCK BACK，DECOMPRESSION）
A.桿旋轉進料結束后，使螺桿適當抽退，可以螺桿前端熔膠壓力降低，此稱 為松退，其效果可防止噴嘴部的滴料。
B.不足，容易使主流道（SPRUE）粘模；而太多的松退，則能吸進空氣，使成 型品發生氣痕。
展開 管道的穩定性應力分析及解決方案
穩定性都是全載荷（重量+壓力+溫度）共同作用，長直管道主要是軸力和導向約束，埋深；折角位置，主要是軸應力+彎應力（一側拉，一側壓）；局部失穩，主要是檢查軸力，埋深和徑厚比的關系。
3、判斷原則不同：強度問題都是進基于許用應力控制，承壓和承重都是用一倍許用應力來控制；溫度產生彎矩作用在彎頭和三通處，產生疲勞破壞，通過安定性原則或疲勞曲線來控制許用應力。而穩定性是通過臨界許用壓應力來控制的。臨界許用壓應力大小是管道幾何結構和臨近約束條件決定的。
再次重申，許用壓應力和屈服強度沒有任何關系，和安定性也沒有任何關系，國內區域供熱CJJ81規范編制人和有些人一直在錯誤解釋熱水直埋管道錨固段失效破壞原因和失效控制原則，用屈服應力折算溫差-稱作“屈服溫差”解釋失穩，誤認為受壓失穩控制在，用安定性原則來做失穩許用壓應力。
屈服強度是材料拉伸特性，我們都是通過屈服強度和拉伸極限結合安全系數獲得許用應力。許用應力都是用在承壓和承重強度控制上。安定性是針對彎頭和三通在熱脹載荷作用下發生彎曲，扭轉交變應力允許大變形（彈-塑性），采用三倍許用應力的控制疲勞應力方法。管道承壓，承重和柔性設計都是強度問題，不是穩定性問題。
如何控制失穩
根據材料力學的基本理論之一-歐拉公式，壓桿是否會產生失穩，與壓桿的長細比及抗彎剛度有關。
展開 
電石爐液壓系統使用水-乙二醇的改造
1 電石爐液壓系統對液壓介質的要求
液壓油的使用性能包括粘溫性、潤滑性（抗磨性）、穩定性（包括熱穩定性，氧化安定性，防腐蝕性.剪切穩定性，抗乳化性，水解安定性，低溫穩定性和儲存穩定性）、對密封材料適應性、抗泡沫性、空氣釋放性、過濾性以及抗燃性對于電石爐液壓油除了要滿足標準所規定的理化指標外，要結合當地的使用環境和工況。由于液壓油在工作過程中，溫度變化較大， 加之英力特公司地處北方，四季溫差較大。一般在高溫季選用HM46 型液壓油，冬季低溫季選用HM68型液壓油。
綜述所述, HM型液壓油除了不具備抗燃性，就是其本身根據季節的變化，也要進行油品的置換，這個過程必然會造成油品的浪費。
2 水-乙二醇液壓液的特性
水-乙二醇液壓液是由具有優良潤滑性的有機高分子、乙二醇及其他助劑復配而成，具有優異的抗燃性、低凝性、防銹性、氧化安定性和水解安定性。在寒冷的工作環境下使用，具有良好的低溫流動性；在高壓、高溫、接近火源以及有火災危險的環境下.具有良好的安全防火性能。水-乙二醇抗燃液壓液具有極佳的化學穩定性，凍結和解凍均不影響其使用性能，在常溫下通風陰涼處貯存不會分層變質。
2.1 水-乙二醇的粘度隨溫度的升高而降低。
以粘度等級46的為例，在20℃時其運動粘度為 80 mm2/s,40℃時運動粘度為 40 mm2/s,50℃時運動粘度為 31 mm2/s。除此之外,水-乙二醇抗燃液壓液在-40~0℃時不用加熱可直接啟動泵，具有良好的低溫性能，因此適合室外低溫作業。
2.2 抗燃性
水-乙二醇抗燃液壓液可通過熱岐管抗燃試驗,704℃的熱鋼管上,不產生火焰只霧化。一旦泄
漏的液體連續不斷的流到熔融金屬或其他熱體表面,也不會立即著火，只是在水分蒸發完之后，在直接與熱體接觸的面積范圍內產生火苗,而且火苗不會向四周蔓延。
展開 UG模具設計高手：這個你知道嗎？
B.轉速的設定，可以其圓周速的大小來衡量：
圓周速=n（轉速）*d（直徑）*π（圓周率）
通常，低粘度熱安定性良好的塑料，其螺桿桿旋轉的圓周速約可設定到 1m/s上下，但熱安定性差的塑料，則應低到0.1左右。
C.在實際應用當中，我們可以盡量調低螺桿轉速，使旋轉進料在開模前完成即可。
③背壓（BACK PRESSURE）
A.當螺桿旋轉進料時，推進到螺桿前端的熔膠所蓄積的壓力稱為背壓，在射出成型時，可以由調整射出油壓缸的退油壓力來調節，背壓可以有以下的效果：
a.熔膠更均勻的熔解。
b.色劑及填充物更加均勻的分散。
c.使氣體由落料口退出。
d.進料的的計量準確。
B.背壓的高低，是依塑料的粘度及其熱安定性來決定，太高的背壓使進料時間延長，也因旋轉剪切力的提高，容易使塑料產生過熱。一般以5--15kg/cm2為宜。
④松退（SUCK BACK，DECOMPRESSION）
A.螺桿旋轉進料開始前，使螺桿適當抽退，可以使模內前端熔膠壓力降低，此稱為前松退，其效果可防止噴嘴部的熔膠對螺桿的壓力，多用于熱流道模具的成型。
B.螺桿旋轉進料結束后，使螺桿適當抽退，可以使螺桿前端熔膠壓力降低，此稱為后松退，其效果可防止噴嘴部的滴料。
C.不足之處，是容易使主流道（SPRUE）粘模；而太多的松退，則能吸進空氣，使成型品發生氣痕。
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展開 想成為注塑模具設計高手：這個你一定要懂
B.轉速的設定，可以其圓周速的大小來衡量：
圓周速=n（轉速）*d（直徑）*π（圓周率）
通常，低粘度熱安定性良好的塑料，其螺桿桿旋轉的圓周速約可設定到 1m/s上下，但熱安定性差的塑料，則應低到0.1左右。
C.在實際應用當中，我們可以盡量調低螺桿轉速，使旋轉進料在開模前完成即可。
③背壓（BACK PRESSURE）
A.當螺桿旋轉進料時，推進到螺桿前端的熔膠所蓄積的壓力稱為背壓，在射出成型時，可以由調整射出油壓缸的退油壓力來調節，背壓可以有以下的效果：
a.熔膠更均勻的熔解。
b.色劑及填充物更加均勻的分散。
c.使氣體由落料口退出。
d.進料的的計量準確。
B.背壓的高低，是依塑料的粘度及其熱安定性來決定，太高的背壓使進料時間延長，也因旋轉剪切力的提高，容易使塑料產生過熱。一般以5--15kg/cm2為宜。
④松退（SUCK BACK，DECOMPRESSION）
A.螺桿旋轉進料開始前，使螺桿適當抽退，可以使模內前端熔膠壓力降低，此稱為前松退，其效果可防止噴嘴部的熔膠對螺桿的壓力，多用于熱流道模具的成型。
B.螺桿旋轉進料結束后，使螺桿適當抽退，可以使螺桿前端熔膠壓力降低，此稱為后松退，其效果可防止噴嘴部的滴料。
C.不足之處，是容易使主流道（SPRUE）粘模；而太多的松退，則能吸進空氣，使成型品發生氣痕。
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展開 如何防止注塑機的油溫上升？
4.其他綜合性能
因現代注塑機液壓系統的工作壓力較高(≥14MPa)，允許液壓油的最高工作油溫也較高(50℃左右)，所以為了保證在正常的換油周期內液壓系統能正常工作，就要求為系統所選油的潤滑性、氧化安定性、抗磨性、防銹防腐性、抗乳化性、抗泡性、抗剪切安定性以及極壓負荷性等方面具有良好的品質。
尤其當選擇代用油時，務必要注意滿足被代用油標準的要求。否則，在設備使用過程中可因油液質量不合要求而出現系統過熱、損壞元件等嚴重問題。
蛋糕改良劑，提升烘焙品價值的良劑！
以下為常見的事項
1、 面糊溫度
一般蛋糕改良劑的主要成分其表面張力會隨著溫度的上升而降低，攪拌過程中雖然起泡性增加，但因過程中溫度的增加會使氣泡膜的流動性增加而降低面糊的安定性。因此，當使用蛋糕改良劑溫度在30℃以上時，面糊會變得較稀，此時可以增加改良劑的用量，來增加保護膜的濃度，或者先將配方中的總水量，先保留部分不加入，利用打發時降低水用量的方法，來提高面糊的稠度與打發性，待打發完成后。再將保留的水分加入并拌勻，即可以維持原配方的平衡，又可以兼顧打發性。如果在10℃以下的低溫，其摩擦力抵抗會增加而使泡沫粒子不易分散均勻，此時則必須以溫水來代替配方中的水分，而最適合的面糊溫度為18~25℃。
2、 面糊濃稠度
面糊濃稠度會影響泡沫的安定性，所以配方中要有適當的水分，配方中如果水分過多則面糊會變得稀軟無力；反之，如果水分過少面糊濃稠度太高時，泡沫的分散性不易均勻而導致起泡性會降低或組織孔徑不一、粗糙等現象，因此配方中必須有一定的水分。
展開 石化人常用的石油知識匯總
為了控制柴油的揮發性不致過強，國家標準中規定了各號柴油的閉口杯法閃點，要求-35號和-50號輕柴油的閃點不低于45℃，-20號輕柴油的閃點不低于60℃，其余牌號柴油的閃點均要求不低于65℃。
(三) 柴油的流動性
評價柴油流動性的指標有粘度、凝點和冷濾點。
柴油的粘度是與其化學組成有關的，一般含烷烴較多的石蠟基原油的柴油粘度較小，而環烷基原油的柴油粘度較大。柴油的粘度過小會造成燃料燃燒不完全，發動機功率下降；而粘度過大會造成供油困難，耗油量增加。因此，在柴油的質量標準中對各種牌號的柴油都規定了允許的粘度范圍。
柴油在低溫下的流動性能不僅關系到柴油機燃料供給系統能否正常供油，而且與柴油在低溫下的儲藏、運輸等有著密切的關系。柴油的低溫流動性與其化學組成有關，其中正構烷烴含量越高，則低溫流動性越差。我國評價柴油低溫流動性的指標包括凝點和冷濾點。我國輕柴油質量標準中規定凝點按照GB/T510測定，冷濾點按照SH/T0248測定。
(四) 柴油的安定性
柴油的安定性取決于其化學組成，二烯烴、多環芳香烴和含硫、含氮化合物都是不安定組分。柴油的安定性一般是用總不溶物和10%蒸余物殘炭來測定的。10%蒸余物殘炭在一定程度上反映了柴油在噴油嘴和氣缸零件上形成積炭的傾向。我國輕柴油一等品的質量標準中規定總不溶物不大于2.0mg/100mL，10%蒸余物殘炭不大于0.3%。對于輕柴油優等品還規定碘值不大于6g(I)/100g。
(五) 柴油的腐蝕性
柴油中的含硫化合物對發動機的工作壽命影響很大，為了保護環境及避免發動機腐蝕，輕柴油的質量標準中規定了優等品的含硫量不大于0.2%，一等品的含硫量不大于0.5%；此外對優等品和一等品還規定硫醇硫含量不大于0.015。
展開 解析注塑件收縮不均勻的原因
若此應力超過塑件剛度，將造成塑件翹曲及變形，影響塑件尺寸安定性。
何謂翹曲?
當內應力(因收縮不均) > 材料剛度 =>產生翹曲
若塑件發生不均勻收縮，往往造成內應力分布不均。若此應力超過塑件剛度，將造成塑件翹曲及變形，影響塑件尺寸安定性。
收縮不均四大原因：
1、融膠溫度不同:融膠溫度高者收縮量大
2、冷卻速度不同 (晶質材料)：
原因:冷卻速度快 < 冷卻速度慢(原因: 冷卻速度慢者分子有時間排列，所以收縮量大)
3.融膠流向不同(非晶質材料)：簡而來說沿流向者拉伸內應力大，故收縮量大。塑料在充填過程中由于流動配向的原因，使分子鏈發生配向現象。被配向的高分子鏈在流動方向及垂直流動方向受到的拉伸情形各異，使收縮行為亦有所不同。稱之為方向收縮性。
一般而言，流動方向收縮率較垂直流動收縮率為高。這是因為流動方向塑料高分子鏈被伸張的情形較嚴重，恢復未伸張狀態的趨勢較大。由于流動配向所造成的差異收縮現象往往造成塑件的翹曲變形。因此若能打散分子配向性將有助于收縮的均勻性，減少方向收縮造成的翹曲變形
4.尺寸不同：簡單來說尺寸大者收縮量大
由于設計引發的翹區：
肉厚大小
肉厚較厚的區域，冷卻及保壓較為困難，所需冷卻時間較長，保壓效果較差。在脫模后仍保持局部高溫，持續冷卻。因此在局部肉厚較厚處，如肋，容易有局部收縮造成塑件產生凹痕的現象發生。因此對于有工件變化的塑件，進澆位置選擇在較厚處可有利于保壓，即使工件處發生固化，仍可順利傳遞保壓壓力，改善收縮現象。
肉厚變化
塑件肉厚均勻會改善收縮。
展開 
汽車潤滑系統知識
2).優異的氧化安定性
氧化安定性是指機油抵抗氧化作用不使其性質發生永久變化的能力。當機油在使用與儲存過程中與空氣中的氧氣接觸而發生氧化作用時，機油的顏色變暗，黏度增加，酸性增大，并產生膠狀沉積物。氧化變質的機油將腐蝕發動機零件，甚至破壞發動機的工作。
3).良好的防腐性
機油在使用過程中不可避免地被氧化而生成各種有機酸。這類酸性物質對金屬零件有腐蝕作用，可能使銅鉛和鎘鎳一類的軸承表面出現斑點、麻坑或使合金層剝落。
4.)較低的起泡性
由于機油在潤滑系中快速循環和飛濺，必然會產生泡沫。如果泡沫太多，或泡沫不能迅速消除，將造成摩擦表面供油不足。控制泡沫生成的方法，是在機油中添加泡沫抑制劑。
5.)強烈的清凈分散性
機油的清凈分散性是指機油分散、疏松和移走附著在零件表面上的積炭和污垢的能力。為使機油具有清凈分散性，必須加入清凈分散添加劑。
6.)高度的極壓性
在摩擦表面之間的油膜厚度小于0.3~0.4μm的潤滑狀態，稱邊界潤滑。習慣上把高溫、高壓下的邊界潤滑，稱為極壓潤滑。機油在極壓條件下的抗摩性叫作極壓性。
機油的分類
國際上廣泛采用美國SAE黏度分類法和API使用分類法，而且它們已被國際標準化組織(ISO)確認。美國工程師學會(SAE)按照機油的黏度等級，把機油分為冬季用機油和非冬季用機油。冬季用機油有6種牌號:SAEOW、SAE5W、SAE10W、SAE15W、SAE20W和SAE25W。非冬季機油有4種牌號:SAE20、SAE30、SAE40和SAE50。號數較大的機油黏度較大，適于在較高的環境溫度下使用。
API使用分類法是美國石油學會(API)根據機油的性能及其最適合的使用場合，把機油分為S系列和C系列兩類。S系列為汽油機油，目前有SA、SB、SC、SD、SE、SF、SG和SH8個級別。
展開 學好壓力容器分析設計的核心永遠是“分析”而非有限元軟件
其中準則（1）~（3）是保證結構在靜載作用下的極限承載能力所必須的；準則（4）是保證結構在反復加卸載時安定性所必須的。按正常的應力分類法的評定，如果平蓋厚度20mm在上述四個評定準則下均合格，則此處有限元計算結果滿足標準應力評定的要求，強度合格。
處便回歸到了本文中這個問題考察的知識點的核心所在，雖然SW6計算需要30mm，但有限元應力分類法計算只需要20mm厚，所以可以將平蓋厚度減薄到20mm厚，還省下了不少材料。但是事實是否如此呢？答案是否定的。如果忽略了標準中的這個知識點，真的將平蓋減薄到20mm厚，雖然為公司省了點錢，得到領導的夸贊，但是可能存在很大的風險，因為單純的按上述的應力分類法進行平蓋的評定安全裕度不夠，是不夠安全的。
4、原因分析
為什么說按上述有限元計算并基于應力分類法進行平蓋的分析計算是不安全的？原因在于：對于圓柱殼與平蓋連接的組合結構，圓柱殼中的彎曲應力不僅影響組合結構的安定性，還會影響到其極限承載能力。因為，當板殼連接部位的圓柱殼中彎曲應力較大時，尤其是一次彎曲應力，該處將很可能先出現塑性變形形成一圈塑性鉸，那么組合結構可能會先于平蓋在此處發生破壞，所以較大的一次彎曲應力會嚴重影響到平蓋與圓柱殼連接組合結構的極限承載能力。對于上述評定：
準則（1）評定的僅是圓柱殼的一次總體薄膜應力SI；
準則（2）評定的僅是平蓋的一次薄膜+一次完全應力SⅢ；
準則（3）評定的僅是連接處的局部薄膜應力SⅡ，均未考慮和涉及到連接處一次彎曲應力的危害；
準則（4）評定的是一次+二次應力SⅣ，雖然涉及到彎曲應力的評定了，但其評定的是≤3Sm的安定性。
展開 學好壓力容器分析設計的核心永遠是“分析”而非有限元軟件
其中準則（1）~（3）是保證結構在靜載作用下的極限承載能力所必須的；準則（4）是保證結構在反復加卸載時安定性所必須的。按正常的應力分類法的評定，如果平蓋厚度20mm在上述四個評定準則下均合格，則此處有限元計算結果滿足標準應力評定的要求，強度合格。
處便回歸到了本文中這個問題考察的知識點的核心所在，雖然SW6計算需要30mm，但有限元應力分類法計算只需要20mm厚，所以可以將平蓋厚度減薄到20mm厚，還省下了不少材料。但是事實是否如此呢？答案是否定的。如果忽略了標準中的這個知識點，真的將平蓋減薄到20mm厚，雖然為公司省了點錢，得到領導的夸贊，但是可能存在很大的風險，因為單純的按上述的應力分類法進行平蓋的評定安全裕度不夠，是不夠安全的。
原因分析
為什么說按上述有限元計算并基于應力分類法進行平蓋的分析計算是不安全的？原因在于：對于圓柱殼與平蓋連接的組合結構，圓柱殼中的彎曲應力不僅影響組合結構的安定性，還會影響到其極限承載能力。因為，當板殼連接部位的圓柱殼中彎曲應力較大時，尤其是一次彎曲應力，該處將很可能先出現塑性變形形成一圈塑性鉸，那么組合結構可能會先于平蓋在此處發生破壞，所以較大的一次彎曲應力會嚴重影響到平蓋與圓柱殼連接組合結構的極限承載能力。對于上述評定：
準則（1）評定的僅是圓柱殼的一次總體薄膜應力SI；
準則（2）評定的僅是平蓋的一次薄膜+一次完全應力SⅢ；
準則（3）評定的僅是連接處的局部薄膜應力SⅡ，均未考慮和涉及到連接處一次彎曲應力的危害；
準則（4）評定的是一次+二次應力SⅣ，雖然涉及到彎曲應力的評定了，但其評定的是≤3Sm的安定性。
展開 LS-DYNA中的點火增長模型應用（1）：二維ALE算法的B炸藥沖擊起爆過程仿真 ￥48
該模型能夠根據溫度和壓力的變化動態調整反應速率，從而影響爆炸（燃燒）前沿的傳播速度，產生熄爆或爆轟效果，已被廣泛應用于爆炸和沖擊分析、火箭和導彈的推進劑安定性研究、建筑和交通工具的火災安全評估以及新型材料的燃燒特性測試等領域。
由于炸藥起爆過程中涉及到網格的大變形，采用Lagrange算法進行計算時，易出現小網格步長銳減、負體積計算終止等問題，相比之下，ALE算法具有顯著優勢。本文采用二維多物質ALE算法對B炸藥的沖擊起爆過程進行仿真計算，沖擊物為12.7mm的黃銅彈丸，彈丸與B炸藥間設置1mm厚的1006號鋼板，彈丸速度設置為1200m/s和1240m/s，計算結果如下：
起爆結果：1200m/s沖擊速度下，炸藥起爆后未能爆轟，爆炸傳播一段距離后熄爆，在距沖擊位置6mm處產生最大超壓峰值19GPa；1240m/s沖擊速度下，炸藥起爆成功，產生穩定爆轟，爆轟波峰值壓力約30GPa，與29.5GPa的C-J爆轟壓力相近，壓力曲線如圖1。
圖1 不同沖擊速度下B炸藥軸線各處的壓力時程曲線
反應度及溫度對比：起爆成功產生穩定爆轟的壓力、溫度明顯高于未起爆成功工況。成功起爆的炸藥反應度達到1，未起爆成功反應度僅在沖擊位置附近小范圍達到1，較遠范圍反應度逐漸降低，云圖對比如圖2。
圖2 2D多物質ALE算法的沖擊起爆模型
付費文件包括：2個K文件，采用2D多物質ALE算法，1200m/s和1240m/s沖擊速度下的B炸藥沖擊起爆過程仿真K文件和答疑聯系方式。
計算結果動畫展示：
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