算例模型的案例
ABAQUS考慮屈曲的鋼筋滯回模型inp算例及循環載荷下鋼筋混凝土考慮粘結滑移單元inp算例 ￥3
1、本ABAQUS的inp算例模型是考慮了屈曲影響的滯回鋼筋模型（在附件中）；
2、本ABAQUS的inp算例模型是考慮了粘結滑移單元的鋼筋混凝土模型（在附件中）；
多種螺栓連接模型的有限元分析與研究（含算例CAE模型） ￥9.9
一、螺栓（螺釘）預緊力計算
螺栓帽或螺母的預緊力矩為 T=Kd* F0 （ N?mm）
式中，d——螺紋公稱直徑（mm）
F0——預緊力（N）
K——擰緊力矩系數（無量綱）
擰緊力矩系數K值表
摩擦表面狀態
K 值
有潤滑
無潤滑
精加工表面
0.10
0.12
一般加工表面
0.13~0.15
0.18~0.21
表面氧化
0.20
0.24
鍍鋅
0.18
0.22
干燥加工表面
——
0.26~0.30
螺栓的預緊力為
碳素鋼螺栓 F0 =（0.6~0.7）σs As (N)
合金鋼螺栓 F0 =（0.5~0.6）σs As (N)
式中，σs ——螺栓材料的屈服強度 （MPa）
As ——螺栓公稱應力截面積 （mm2）
而，As=（π/4）*（（d2+d3）/2）2
式中，d2 ——外螺紋中徑（mm）
d3 ——螺紋的計算直徑，d3=d1-H/6 ，其中H為螺紋原始三角形高度（mm）
d1 ——外螺紋小徑（mm）
二、有限元分析
（1）建立有限元模型
模型采用M2螺栓，M2螺栓的應力截面積為2.07 mm2，對于普通碳素結構鋼材料，如SWRCH10，性能等級按3.6，則其公稱屈服強度σs =180Mpa，預緊力為F0 =0.6*180*2.07=224N，而預緊力矩則為 T=0.22*（2/1000）*224=0.1 N?m
本算例利用Abaqus CAE創建有限元分析模型，模型中的6個螺栓連接點，分別采用5種類型的連接方式，支架下端約束6向自由度，由于動力性分析項目居多，這里以模態分析的結果作為目標進行對比分析
展開 算例丨Abaqus軟件中陶瓷本構模型及侵徹損傷失效數值計算應用實例
表2 JH-2本構模型參數
JH-2本構模型以無量綱形式描述了應力和壓力的關系，以Hugoniot極限下的壓力對壓力變量進行了無量綱化。
JHB本構模型狀態變量如表3所示。
表3 JHB本構模型狀態變量
JH-2本構中SDV7為體應變，SDV8為材料點狀態MpStatus，與JHB本構相比不輸出SDV7最大體應變，其余6項狀態變量（SDV）與JHB相同。
2 數值模型
模型為半徑5mm、長度10mm鎢合金棒材侵徹邊長50mm、厚6mm的陶瓷板四分之一模型，如圖2所示。侵徹速度1000m/s，模型整體進行四分之一邊界約束，邊界面全部節點鉸支。所有單元為C3D8R單元，單元最小尺寸為0.25mm。
圖2 數值模型
為對比不同本構模型的求解同一問題的差異，僅修改inp文件中本構模型參數部分，提交計算，Abaqus2021版本求解器單精度8核并行求解。
3 結果討論
3.1 數值計算結果
官方幫助中長桿金棒侵徹半無限陶瓷靶板時，金棒的侵徹深度隨時間的變化情況與試驗值基本一致，如圖3所示。
圖3 官方幫助求解結果截圖
3種陶瓷本構模型參數保持不變，求解第3節中的工況。圖4為使用3種不同本構模型時棒材尾端點速度降情況。由圖可知，0.015ms左右棒材已經穿透陶瓷板，速度基本保持不變，但陶瓷板使用JHB本構后棒材速度降約比其它兩種本構模型高150m/s，與DP和JH-2本構計算結果差別較大。
圖4 使用不同陶瓷本構模型時的棒材速度降
圖5為0.02ms時陶瓷板的破碎情況。使用DP本構的陶瓷板環裂不明顯，陶瓷錐明顯；使用JH-2本構的陶瓷板環裂明顯，陶瓷錐較為明顯；使用JH-2本構的陶瓷板無環裂和陶瓷錐出現，其主要原因是陶瓷單元過早刪除。
展開 模型大數據時代I 基于BIM工程算量的流程是什么？（以Revit為例）
一個項目完整的BIM模型，構件的數量級在十萬級以上是很正常的。我們在建模過程中一般都是團隊協作，共同完成模型的創建。由于團隊成員的建模熟練程度、建模習慣或注意力不集中等條件不盡相同，可能每個人都會犯有不同的錯誤。然而我們在模型復查時肯定不會一個構件一個構件的檢查，這樣既費時又費力而且效果不明顯，很少有人會這么蠻干。
施工樣板 I 《中建八局 施工標準工藝樣板》
常規的模型檢查方式：在fuzor或者navisworks等漫游軟件中進行模型漫游，檢查構件是否錯位等明顯錯誤，但對于隱藏的問題我們很難從感官上發現，例如構件材質錯誤。
那么基于BIM工程算量的模型檢查方法是什么呢？BIM項目實施過程中，每到一個項目第一次給項目管理人員做工程算量時，都會遭到質疑：你這個量準不準？其實我也不知道準不準，因為模型精細度和準確度我不清楚。所以，要做的第一件事就是：對量。
目前大部分項目采用的都是Revi建模，這里我們就有必要來了解一下Revit是怎么來統計工程量的？流程又是什么？
第一步：搭建BIM模型
為滿足數量計算的條件，建立LOD300 的BIM模型，模型中須包含柱、梁、板、墻等基本組件。且為方便裝修工程的數量計算，亦須于建模時建立房間組件。BIM模型可提供部分數量計算所需的信息，如裝修材質(如墻面粉刷)的數量，可由房間組件所提供的信息計算(=房間周長乘以樓高)。
展開 
我學習和仿真的過程中，收集了大量的算例模型，想分享給大家
大概400個左右吧，需要的老鐵可以給我留言啊，我剛研究生畢業，工作了，感覺用途比較廣，給大家吧。
循環對稱結構模態分析
Campbell圖
算例的campbell圖如上圖所示，從圖中可以看到結構的固有頻率（淺藍色曲線）和二倍的工作頻率（紫色直線）在轉速為1000r/min時有交點。如果這個機械在此轉速下工作將是非常危險的。
最后是兩個該模型的振型圖（一節徑第五階振型，二節徑第三階振型）。
abaqus三維復合材料彈塑性+漸進損傷本構模型-3D VUMAT ￥145
流動應力：
σ0為初始屈服應力，n=3.58和A=7.18e-8為實驗值，屈服時有
使用關聯流動法則：
等效塑性應變增量根據下式計算：
附件內容：1. inp算例模型(低速沖擊工況，1/4模型，層間使用cohesive element) 2. 子程序 3 .使用方法 4.參考論文名稱
shell單元與solid單元結點耦合
僅僅經過布爾操作使得在內板與外壁保證在連接處共線是不能夠完全連接單元結點自由度的，以下的算例驗證了這點。
在ANSYS 軟件中可以采用耦合與約束方程來實現不同類型單元的連接，就本文的模型，由于外壁與內板連接處結點過多，而且很難保證外壁結點與內部結點的一一對應，所以該方法實際操作起來很困難。
本文提出一個方便實用的操作方法，既能保證在連接處結點的自由度完全連接，又能方便建模。如圖1 所示，在柵板與外壁連接處用divide 命令將外壁分為兩部分，將外壁兩部分的交界面也用SHELL93 單元劃分網格，同時保證交界面上的SHELL93 單元的結點與體單元SOLID95 的結點一一對應，如圖2 所示。經過這樣處理后，在交界面上的SHELL93 單元結點與SOLID95 單元結點的自由度一致，由此可以保證內板與外壁連接處的結點的自由度保持一致。
圖1 分割外部圓筒 圖2 交界面網格劃分
算例驗證
只保留2 mm 厚的外部圓筒與2 mm 厚的內部柵板來建立驗證算例模型，如圖3 所示：
算例A：外壁與內板同為Area，用SHELL93 單元劃分網格。
算例B：外壁與內板同為Volume，用SOLID95 單元劃分網格。
算例C：外壁為Volume，用SOLID95 單元劃分網格；內板為Area，用SHELL93
單元劃分網格。兩者保證在連接處共線。
算例D：模型與算例C 一樣，但采用上文提出的處理方法來劃分網格。
邊界條件為外壁圓筒兩端固定，進行模態分析。
展開 ANSYS APDL實體單元和殼單元（不共節點）之間的連接 ￥100
1 單元類型
算例模型中，實體單元采用SOLID45，殼單元采用SHELL63，接觸位置不共節點。對于兩種單元之間的連接，通過目標單元TARGE170和接觸單元CONTA175實現，定義約束為實體-殼約束，接觸單元為MPC算法，接觸類型為綁定接觸。
2 有限元模型和綁定接觸
圖1 底部固定約束，殼單元施加均布荷載
圖2 目標單元和接觸單元
3 計算結果
圖3 von Mises stress
圖4 X-Component of displacement
付費內容為相關命令流。
聯合ABAQUS與Fe-safe的隨機振動疲勞分析（隨機疲勞理論及有限元軟件操作講解） ￥25
鋁合金材料選取Fe-safe軟件自帶的AL2024材料，其S-N數據顯示如下：
圖6 fe-safe軟件中AL2024的S-N參數
根據常用S-N曲線函數：??(??)=????^(???) ，得到本算例所用的材料為的S-N曲線圖為
4.2 算例有限元仿真操作
具體的軟件操作見附件的視頻教程和附帶的cae，以及inp原文件，教程中對關鍵步驟和注意事項做了重點說明。
4.3 仿真結果
4.3.1 頻響分析結果
算例的頻響分析結果見圖8，圖中為梁的末端位置的加速度響應結果。
4.3.2 隨機振動分析結果
由Abaqus計算隨機振動，獲得均方根（RMS）應力，Mises均方根應力如圖9所示。最大應力位置出現在靠近固定的拐角處。故振動疲勞分析重點留意此區域附近。
4.3.3 隨機振動疲勞分析結果
使用fe-safe計算振動疲勞壽命，獲得算例最短的振動時間 T=10E+4.52=33113秒 ，算例模型中最短壽命區域與隨機振動分析結果相吻合。
5. 結論
本文介紹隨機疲勞壽命分析的基礎理論，并使用有限元軟件ABAQUS與Fe-safe聯合仿真技術，在基于PSD譜上，對某一啞鈴狀板梁進行了隨機振動疲勞壽命仿真分析，同時也介紹了該聯合仿真分析的流程。在分析結果中，對比了隨機振動仿真的RMS計算結果和fe-safe隨機疲勞壽命的計算結果，評估分析結果的可信度。此疲勞仿真分析技術對產品的開發有著重要的幫助，可以在產品設計階段有效控制其疲勞壽命, 指導結構設計，縮短開發周期，降低開發成本。
展開 如何破解芯片封裝熱仿真技術“卡脖子”難題？
因此，在實際應用時，更多的采用結殼熱阻Rjc和結板熱阻Rjb評價器件的散熱能力，由此便產生了雙熱阻模型。
在建立雙熱阻模型時一般做如下假設：
①結點熱量僅存在兩條散熱途徑：通過上表面傳遞到空氣中或散熱器上，通過下表面傳遞到PCB板上；
②上下表面為等溫面，不發生熱量傳遞；
③結點熱量不通過側面傳遞。
下面就來介紹一下如何使用云道智造“電子散熱模塊”進行“基于雙熱阻模型的芯片封裝中簡單強制對流換熱”仿真分析。
“芯片雙熱阻封裝的簡單強制對流換熱問題”仿真分析
1、模擬條件
本算例中建立了包括 1 個機箱、1 個 PCB 板、1 個雙熱阻封裝、1 個軸流風扇、1 個散熱器的簡單強迫對流換熱模型，目的在于雙熱阻封裝模塊的應用，便于熟悉雙熱阻封裝模塊的設置。穩態計算，不考慮輻射。軸流風扇固定流量為 2CFM，垂直出風。
考慮流熱耦合問題；
雙熱阻封裝模塊中，中心節點功耗為 3W；
環境溫度為 30°C。
2、幾何模型
利用軟件自帶的智能模塊，快速建立所需幾何模型。
雙熱阻封裝算例幾何模型
雙熱阻封裝算例模型樹
3、仿真分析
3.1 網格剖分
本次采用默認Region-based網格劃分方式；
調整全局網格和局部網格設置；
全局網格設置
該案例中主要對重要器件進行局部網格設置，平面方向主要控制最大尺寸，厚度方向則是設置最小網格數，如芯片、板卡等。
局部網格設置
選擇【網格剖分】菜單下的【笛卡爾網格】，點擊進行網格剖分；
網格剖分完成后，選擇【載入網格】，可在【檢查網格】窗口中查看網格質量。
本次模型利用非結構化六面體網格剖分，長寬比33.3，非正交網格大于70的面個數為零，畸形度大于4的面個數為零，網格質量良好，滿足流熱耦合計算要求，如下圖所示。
展開 
<ANSYS 10.0／LS-DYNA基礎理論與工程實踐>
本書算例模型準確，步驟簡明扼要，可操作性強，讀者可以參照書中實例舉一反三。
本書可以作為理工科院校、科研院所相關專業高年級學生、研究生及教師學習使用ANSYS／LS-DYNA的教材或參考用書，也可以作為汽車、國防軍工、電子、航空航天、土木、機械等行業的工程技術人員學習ANSYS／ES-DYNA的參考資料。該書不僅可以為LS-DYNA新用戶提供大量幫助，也可作為LS-DYNA中高級用戶的參考用書。
ANSYS10.0 LS-DYNA基礎理論與工程實踐.part01.rar
LS-DYNA基礎理論與工程實踐-萬水ANSYS技術叢書
本書算例模型準確，步驟簡明扼要，可操作性強，讀者可以參照書中實例舉一
反三。
[案例分析]STARCCM+入門系列之——各向同性多孔介質
本算例模型通過一個催化劑幾何體流動。通過定義多孔介質的慣性阻力和粘性阻力。阻力系數可使用不同的經驗關系，通過實驗進行研究測量或衍生得到，這取決于問題的確切性質。在這種情況這些值大致都是從各向同性多孔催化劑得到的。
1、問題描述
本案例使用已經畫好的體網格，導入以后的網格如下圖。
2、STAR-CCM+設置
本案例的介質是空氣，模擬狀態是穩態、湍流且不可壓縮。使用標準的K-Epsilon 模型。
（1）選擇反應類型相應的湍流模型；
（2）設置邊界條件，在Regions > Fluid > Boundaries > inlet > Physics Conditions > Turbulence Specification節點，將Method property改為Intensity + Length Scale。將進口的邊界條件改為下表：
（3）設置多孔介質。在Regions > Porous節點，將類型改為Porous Region.。在Physics Values > Porous Inertial Resistance節點，將Method property改為各向同性Principal Tensor。在Porous Inertial Resistance > Principal Tensor節點，同時選擇XX Component，YY Component和ZZ Component，將多孔慣性阻力改為25 kg/m4。在Porous Viscous Resistance > Principal Tensor節點，把XX Component，YY Component和ZZ Component改為1500 kg/m3-s計算后處理。這樣就設置好了各向同性多孔介質的多孔慣性阻力和粘性阻力。
展開 STAR-CCM+ & Abaqus 聯合仿真：圓柱體高速入水雙向流固耦合 ￥700
算例簡介
本資源針對高速入水沖擊這一強非線性流固耦合難題，提供了一套完整的 STAR-CCM+ (CFD) + Abaqus隱式協同仿真（Co-Simulation）解決方案。
算例成功復現了圓柱體入水過程中的空泡演化、入水沖擊載荷突變以及結構體的動態應變響應，解決了FSI計算中常見的“網格負體積”與“耦合面數據傳遞發散”問題。
2. 核心技術亮點
? 雙向耦合機制 (2-Way FSI)：實現流體壓力場與固體位移場的實時雙向數據交換，非單向弱耦合。
? 動態網格技術：采用 重疊網格技術處理圓柱體的高速大位移運動，有效避免動網格重構導致的質量下降。
? 精準空泡捕捉：VOF 多相流模型配合空化模型，清晰捕捉空泡壁面分離、擴張及表面閉合現象。
? 收斂性優化：針對高速沖擊工況，優化了耦合時間步與內迭代策略，確保計算穩定。
3. 資源包清單（所見即所得）
CFD 模型 (.sim)：STAR-CCM+ 原文件，包含完整的網格劃分、VOF設置、重疊網格及協同仿真接口設置。
FEA 模型 (.inp)：Abaqus 輸入文件，包含材料屬性、網格、分析步及 Co-simulation定義。
技術說明文檔 (PDF) 。
4. 適合人群
正在被流固耦合“負體積報錯、不收斂”折磨的碩士和博士研究生。
需要做入水、出水航行體結構響應的研究人員。
附注： 本算例模型已調通?？梢詃irect message。下單前仔細閱讀。提供3-5次答疑。
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