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反之，焊縫過窄、焊腳尺寸過小，母材與焊縫可能熔合不良，引起應力集中，同時還使焊縫易產生咬邊、裂紋等焊接缺陷，影響接頭強度。因此正確確定焊縫尺寸是保證焊接質量的關鍵。

每個人都計算b / a ? 4、4.2、4.4、4.6、4.8 時的應力強度因子。 3、 計算不同板長時應力強度因子的數值解和理論解，列表給出各種情況的數值解和理論解，并畫比較圖。 載荷?? 10MPa ， a ? 6mm,b=76mm 。每個人都計算c / b ? 2.2、2.4、2.6、2.8、3 時的應力強度因子。

三、上吊耳強度計算書四、主鉤耳板此文件用的是宏編輯，用的VBA數據庫，存在一些程序，所以沒有VBA安裝包需要下載一個，若您已有VBA安裝包，安裝完成后，重新啟動即可使用（針對wps），office應該是本身就帶，應該不用此操作。五、吊耳強度計算書

風電塔筒門洞焊縫疲勞自動化計算程序，基于Python語言開發，可自動完成門洞有限元建模，求解，后處理及疲勞計算。

1 前言 工程建設中，采用吊繩對設備進行吊裝是非常常見的，吊裝方案設計中重要的一環就是對設備吊裝狀態下的強度剛度評估，當然吊繩的強度就更為基礎了。今天，我們用Workbench對物體的吊裝進行簡要案例演示，本案例的核心在于吊裝一體（吊繩和物體）的建模計算。2 建模描述我們在DM建立線體模型，仿真四根吊繩起吊一個鋼平臺，如下圖。

2.2 基于輻照度強度指數加速因子計算在老化過程中，不改變溫度、相對濕度的前提下，根據簡化加速因子模型公式：AF=k2/k1=(I2/I1)m，可以分別計算不同輻照度下的加速因子，以0.9W/m2為基準老化輻照度為例，可推算出聚碳酸酯純化單體以及添加不同耐候劑體系材料在其他老化輻照度下的老化加速因子，詳見表6所示。

使用hypermesh插件生成ncode實體焊縫疲勞計算所用XML文件。

鋼管應力分布如圖8.2所示，最大應力在200~223 MPa之間，均小于屈服強度，與方式1的結果基本一致。圖8.1 最大應力圖8.2 整體應力云圖④焊縫分析結果：上述兩種方法均能準確的計算管體母材的受力問題，而對于焊縫本身的強度分析， SimSolid 提供了專門的后處理工具，結合第二種焊縫建模方法，可以準確的評估焊縫的強度風險。

三、主講專家 任職于國內機械行業某龍頭企業研發中心，主管公司仿真體系建設及虛擬仿真相關工作，擁有10多年CAE工程應用經驗，研究方向為CAE分析方法與輕量化技術，熟練使用ANSYS經典環境、ANSYSWorkbnech、nCode、Hyperworks、Adams和Recurdyn等軟件，精通結構優化、結構動力學、運動學仿真及振動仿真、沖擊仿真、疲勞計算、焊縫分析和螺栓校核。

Abaqus強度折減法計算邊坡的安全系數是采用設置場變量的方法，在分析計算過程中，逐步折減土體強度參數，當土體強度參數折減到很小時候，土體塑性區貫通，模型由于塑性變形過大無法計算下去的時候，這時候的場變量數值即為安全系數。以某加固工程公路邊坡為原型，邊坡土體為黃土狀粉土，邊坡高度為11m，其主要物理力學性質列于表2.1，其中支護采用錨桿支護。

而焊接速度快，氧化時間就短，所產生的非金屬氧化物較少且僅限于表層，很容易在隨后的擠壓過程中被擠出焊縫，焊縫中也不會有過多非金屬氧化物殘留，焊縫強度高。

再查看單次循環載荷作用下焊縫的損傷為0，即焊縫在當前工況下為無限壽命。 綜合上述分析結果，該結構設計滿足剛度、強度和疲勞設計要求。

67、在承受靜力荷載的角焊縫中，側面角焊縫的強度設計值比正面角焊縫 大 。 （但側面角焊縫的塑性比正面大） 68、側面角焊縫的計算長度與其焊腳高度之比越大，側面角焊縫的應力沿其長度的分布 越不均勻 。 69、軸心受拉構件的承載能力極限狀態是 截面應力達鋼筋屈服強度 。 1．承受動力荷載作用的鋼結構，應選用 塑性，沖擊韌性好 特點的鋼材。

下耳板局部連接開孔位置出現110 MPa的最大Mises應力，應力均小于材料強度，可滿足承載能力要求。焊縫長度為100 mm，耳板厚度為20 mm，耳板承受的橫橋向拉力值為120 k N，按照簡化計算方法σ=F/l/t，計算得到焊縫的抗拉應力為60 MPa，小于角焊縫強度設計值。

套筒與槳葉連接方式為焊接，因該產品焊接較為可靠，本次分析不考慮焊縫，對焊縫進行簡化，套筒與槳葉進行實體模型合并。分析的整體幾何模型如圖1所示：圖2 攪拌裝置的幾何模型3.2 網格劃分攪拌軸，采用六面體網格，根據零件尺寸對網格尺寸進行設置，軸的半徑為25mm，長度為800mm，網格尺寸定義為5mm。