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動剛度及阻尼測試 下面以腳墊隔振器軸向剛度測試為例基于振動臺的方法介紹動剛度及阻尼的獲取步驟。1.測試 使用剛性夾具固定橡膠墊，確保僅受軸向載荷，模擬實際工況的預壓縮量，在橡膠墊頂部安裝已知質量塊（質量m），確保其剛性遠高于橡膠墊。在振動臺臺面（測點1）和質量塊（測點2）各安裝一個加速度傳感器，測量加速度信號a1(t)和a2(t)。

二、減震技術：材質阻尼+結構緩沖，雙重抑振 鑄鐵平臺的減震能力，核心源于材質本身的優異阻尼性能。其采用HT250/HT300強度灰鑄鐵，內部金屬組織致密，阻尼系數遠超普通鋼板、橡膠等材質，能快吸收機床運行時產生的高頻振動（如主軸轉動、切削振動），振動衰減率可達60%-80%，避免振動傳導至地面或干擾周邊設備。

圖 4隔振器有限元模型隔振器設計計算時選用一下荷載工況進行計算。3. 分析結果3.1 工況1圖 5下板vonMises應力圖 6下板最大切應力 圖 7上板vonMises應力 圖 8上板最大切應力計算得到理論切應力為699Mpa，誤差為10.5%。理論值與有限元結果很接近。

圖10 電機安裝狀態的三維模型 已知永磁有刷直流電機橡膠隔振墊的原始彈性模量E=7.8×106 Pa，彈性模量范圍以內為0.2 E～2.0 E，通過仿真計算出橡膠隔振墊彈性模量與法蘭盤振動速度關系如圖11所示，從圖中可以看出，法蘭盤振動速度隨橡膠隔振墊的彈性模量增大而增大，當彈性模量為0.2 E～0.6 E時法蘭盤最大振動速度較小，且增量較小，而在0.6 E～0.8 E 時最大振動速度出現劇增現象

圖10 電機安裝狀態的三維模型 已知永磁有刷直流電機橡膠隔振墊的原始彈性模量E=7.8×106 Pa，彈性模量范圍以內為0.2 E～2.0 E，通過仿真計算出橡膠隔振墊彈性模量與法蘭盤振動速度關系如圖11所示，從圖中可以看出，法蘭盤振動速度隨橡膠隔振墊的彈性模量增大而增大，當彈性模量為0.2 E～0.6 E時法蘭盤最大振動速度較小，且增量較小，而在0.6 E～0.8 E 時最大振動速度出現劇增現象

以上振動傳遞系統，振動從主動端支架傳遞到隔振器，再傳遞到被動端支架，定義振動傳遞率T 是有隔振器時傳到被動端的力fb1與無隔振器傳到被動端的力fb2的比值，其計算公式為 計算得到振動傳遞率T 和被動端支架剛度Kb，主動端支架剛度Ke以及散熱器軟墊剛度Kr的公式如下 從公式上看，懸置隔振效果取決于系統的總剛度： （一）當無隔振器Kr時，主被動端的加速度值應相同

在計算隔振率時，可以基于單個方向施加單位載荷，計算隔振率或基于動力總成懸置被隔離2端點的振動位移、速度或加速度，利用下面公式，確定懸置系統的隔振率：其中：a主為主動端加速度；a被為被動端加速度。NVH對懸置隔振率的要求?般為?于20dB即為合格，放寬點可以到15dB.

防震與隔振：對于精和密測量或加工場景，可在固定方案中加入減振元件，減振墊阻尼比不低于0.12，振動傳遞率不超過8%。避免錯誤操作：拒絕使用“墊鐵片”的土方法，否則會導致受力不均、精度漂移。調平后再鎖緊螺栓，不可先固定后調平。

在動力總成的懸置系統設計中，應盡可能解除動力總成的6自由度之間的剛性振動耦合，一方面便于減小可能激起共振響應的頻帶寬度，另一方面便于合理配置其固有振動頻率，使激勵頻率遠離固有頻率，獲得良好的整體隔振效果。因此，解除多自由度振動耦合便成為動力總成隔振系統設計中與固有頻率的合理配置同等重要的目標。通常對于懸置解耦率一般都要求。

工具與材料準備安裝調試過程中常用的工具與材料包括：水平檢測工具：框式水平儀或電子水平儀，精度要求0.01至0.02mm/m，用于水平度檢測對中校準工具：激光對中儀，精度0.001mm，用于軸線對中校準緊固工具：扭矩扳手，精度±3%，用于螺栓緊固控制高度調節件：可調支撐腳或地腳螺栓，采用10.9級強度，調節范圍0至50mm減振材料：減振橡膠墊或隔振器，厚度30至40mm

程序，其他軟件投資少； ? MSC Nastran 功能完善，可以基于同一模型支持； ? 懸置系統解耦率計算； ? 隔振率分析，支持線性彈簧或頻變特性彈簧特性分析； ? 極限位置分析，支持非線性彈簧分析，基于試驗測試輸入拉伸、壓縮曲線校核不同載荷作用，動力系統工作狀態； ? 懸置橡膠部件詳細設計，考慮材料超彈性分析，支持彈性元件自接觸等非線性分析

在計算隔振率時，可以基于單個方向施加單位載荷，計算隔振率或基于動力總成懸置被隔離2端點的振動位移、速度或加速度，利用下面公式，確定懸置系統的隔振率：其中：a主為主動端加速度；a被為被動端加速度。NVH對懸置隔振率的要求?般為?于20dB即為合格，放寬點可以到15dB。

由 于接觸熱阻的影響，一般選用相同狀態、不同厚度的導熱硅膠測試，測試得到熱阻，以試樣的厚度為X軸，熱阻為Y軸，擬合成一條曲線，計算得出導熱系數，即： R＝t/K+Rcontact 但是實際使用的產品測試時，可忽略接觸熱阻，用產品的厚度除以此厚度下測得的熱阻，得到的導熱系數來表征產品的導熱系數； 或者用實際產品疊加來獲得不同厚度下的熱阻，再擬合成曲線計算得出導熱系數

，有50多年工程應用歷史，各大OEM均有Nastran程序，其他軟件投資少； ? MSC Nastran 功能完善，可以基于同一模型支持； ? 懸置系統解耦率計算； ? 隔振率分析，支持線性彈簧或頻變特性彈簧特性分析； ? 極限位置分析，支持非線性彈簧分析，基于試驗測試輸入拉伸、壓縮曲線校核不同載荷作用，動力系統工作狀態；

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最后采用該工藝實際生產出合格的鋁合金減震塔零件，成品率達到90%以上。若通過控制模具溫度等其他條件，成品率有望進一步提高。圖7 局部冷卻后得到的優質鑄件四、結論1. 設計、優化選出大型、復雜汽車結構件——鋁合金減震塔的壓鑄澆注系統及溢流和排氣系統。2.

1.理論基礎Abaqus作為國際上最先進的大型通用有限元 計算分析軟件之一，可以進行結構的靜態和動態分析，具有豐富的單元模式，可以模擬廣泛的材料性能，使工程分析和優化設計更快更好，在本案例中的計算分析得到了令人滿意的結果。

【4.2.3】，即 8度和9度時建造于III、IV類場地，采用箱基、剛性較好的筏基和樁箱、樁筏聯合基礎的鋼筋混凝土高層消能減震結構，當結構基本自振周期處于特征周期的1.2倍～5倍范圍時，若計入地基與結構動力相互作用的影響，對剛性地基假定計算的水平地震剪力可根據高寬比進行折減，其層間變形可按折減后的樓層剪力計算【4.2.5】； 豎向地震作用應根據是否歸屬于9度高層消能減震結構、平板型網架屋蓋和跨度大于

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測試要求消能阻尼器的最大阻尼力、阻尼系數和阻尼指數的變化率不大于±15%，消能阻尼器的滯回曲線應光滑，無異常，包絡面積變化率不大于±15%。