作為基坑圍護結構，主要基于強度、變形和穩定性三個大的方面對地下連續墻進行設計和計算，強度主要指墻體的水平和豎向截面承載力、豎向地基承載力；變形主要指墻體的水平變形和作為豎向承重結構的豎向變形；穩定性主要指作為基坑圍護結構的整體穩定性、抗傾覆穩定性、坑底抗隆起穩定性、抗滲流穩定性等，穩定性計算方法。以下針對地下連續墻設計的主要方面進行詳述。

一、墻體厚度和槽段寬度

地下連續墻厚度一般為 0.5——1.2m，而隨著挖槽設備大型化和施工工藝的改進，地下連續墻厚度可達 2.0m 以上。日本東京灣新豐洲地下變電站圓筒形地下連續墻的厚度達到了2.40m。上海 世博 500kV 地下變電站基坑開挖深度 34m，圍護結構采用直徑 130m 圓筒形地下連續墻，地下連續墻厚度 1.2m，墻深 57.5m。 在具體工程中地下連續墻的厚度應根據成槽機的規格、墻體的抗滲要求、墻體的受力和變形計算等綜合確定。地下連續的常用墻厚為 0.6、0.8、1.0 和 1.2m。

確定地下連續墻單元槽段的平面形狀和成槽寬度時需考慮眾多因素，如墻段的結構受力特性、槽壁穩定性、周邊環境的保護要求和施工條件等，需結合各方面的因素綜合確定。一般來說，壁板式一字形槽段寬度不宜大于 6m，T 形、折線形槽段等槽段各肢寬度總和不宜大于 6m。

二、地下連續墻的入土深度

一般工程中地下連續墻入土深度在 10——50m 范圍內，最大深度可達 150m。在基坑工程中，地下連續墻既作為承受側向水土壓力的受力結構，同時又兼有隔水的作用，因此地下連續墻的入土深度需考慮擋土和隔水兩方面的要求。作為擋土結構，地下連續墻入土深度需滿足各項穩定性和強度要求，作為隔水帷幕，地下連續墻入土深度需根據地下水控制要求確定。

1. 根據穩定性確定入土深度

作為擋土受力的圍護體，地下連續墻底部需插入基底以下足夠深度并進入較好的土層，以滿足嵌固深度和基坑各項穩定性要求。在軟土地層中，地下連續墻在基底以下的嵌固深度一般接近或大于開挖深度方能滿足穩定性要求。在基底以下為密實的砂層或巖層等物理力學性質較好的土（巖）層時，地下連續墻在基底以下的嵌入深度可大大縮短。例如上海軌道交通七號線耀華路站綜合開發項目開挖深度約 20.4m，基底以下主要以軟塑的粘土層為主，采用地下連續墻作為圍護結構，墻體嵌入基底以下 19m 方滿足穩定性要求。南京綠地紫峰大廈開挖深度約 21.4m，基底以下均為中風化安山巖，地下連續墻嵌入基底以下 7m 即滿足穩定性要求。

2. 考慮隔水作用確定入土深度

作為隔水帷幕，地下連續墻設計時需根據基底以下的水文地質條件和地下水控制確定入土深度，當根據地下水控制要求需隔斷地下水或增加地下水繞流路徑時，地下連續墻底部需進入隔水層隔斷坑內外潛水及承壓水的水力聯系，或插入基底以下足夠深度以確保形成可靠的隔水邊界。如根據隔水要求確定的地下連續墻入土深度大于受力和穩定性要求確定的入土深度時，為了減少經濟投入，地下連續墻為滿足隔水要求加深的部分可采用素混凝土澆筑。

天津津塔基坑開挖深度 22.1m，采用 1.0m 厚的“兩墻合一”地下連續墻作為圍護體。其地面下約 40m 深分布有(8b)粉土層第二承壓含水層，基坑不滿足承壓水突涌穩定性要求，根據基地周邊環境保護要求需采取隔斷措施。根據穩定性計算，地下連續墻插入基底以下17.2m 即可滿足各項穩定性要求。而要隔斷第二承壓水，地下連續墻底部需進入(8c)粉質粘土層，插入基底以下的深度需達到 23.7m。因此綜合考慮穩定性和隔承壓水兩方面的因素，地下連續墻插入基底以下 23.7m，并根據受力和穩定性要求在基底以下 17.2m 范圍采用鋼筋混凝土，在基底以下 17.2——23.7m 段采用素混凝土段作為隔水帷幕。該工程已經竣工，地下連續墻下部素混凝土段有效的隔斷了第二承壓水。

三、內力與變形計算及承載力驗算

1. 內力和變形計算

地下連續墻作為基坑圍護結構的內力和變形計算目前應用最多的是平面彈性地基梁法，該方法計算簡便，可適用于絕大部分常規工程；而 對于具有明顯空間效應的 深基坑工程，可采用空間彈性地基板法進行地下連續墻的內力和變形計算；對于復雜的基坑工程需采用連續介質有限元法進行計算。

墻體內力和變形計算應按照主體工程地下結構的梁板布置，以及施工條件等因素，合理確定支撐標高和基坑分層開挖深度等計算工況，并按基坑內外實際狀態選擇計算模式，考慮基坑分層開挖與支撐進行分層設置，以及換撐拆撐等工況在時間上的先后順序和空間上的位置不同，進行各種工況下的連續完整的設計計算。

2. 承載力驗算

應根據各工況內力計算包絡圖對地下連續墻進行截面承載力驗算和配筋計算。常規的壁板式地下連續墻需進行正截面受彎、斜截面受剪承載力驗算，當需承受豎向荷載時，需進行豎向受壓承載力驗算。對于圓筒形地下連續墻除需進行正截面受彎、斜截面受剪和豎向受壓承載力驗算外，尚需進行環向受壓承載力驗算。

當地下連續墻僅用作基坑圍護結構時，應按照 承載能力極限狀態對地下連續墻進行配筋計算，當地下連續墻在正常使用階段又作為主體結構時，應按照正常使用極限狀態根據裂縫控制要求進行配筋計算。

地下連續墻正截面受彎、受壓、斜截面受剪承載力及配筋設計計算應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》（GB 50010）的相關規定。

四、地下連續墻設計構造

1. 墻身混凝土

地下連續墻混凝土設計強度等級不應低于C30，水下澆筑時混凝土強度等級按相關規范要求提高。墻體和槽段接頭應滿足防滲設計要求，地下連續墻混凝土抗滲等級不宜小于S6級。地下連續墻主筋保護層在基坑內側不宜小于50mm，基坑外側不宜小于70mm。

地下連續墻的混凝土澆筑面宜高出設計標高以上 300——500mm，鑿去浮漿層后的墻頂標高和墻體混凝土強度應滿足設計要求。

2. 鋼筋籠

地下連續墻鋼筋籠由縱向鋼筋、水平鋼筋、封口鋼筋和構造加強鋼筋構成。縱向鋼筋沿墻身均勻配置，且可按受力大小沿墻體深度分段配置。縱向鋼筋宜采用 HRB335 級或 HRB400級鋼筋，直徑不宜小于 16mm，鋼筋的凈距不宜小于 75mm, 當地下連續墻縱向鋼筋配筋量較大，鋼筋布置無法滿足凈距要求時，實際工程中常采用將相鄰兩根鋼筋合并綁扎的方法調整鋼筋凈距，以確保混凝土澆筑密實。 縱向鋼筋應盡量減少鋼筋接頭，并應有一半以上通長配置。水平鋼筋可采用 HPB235 級鋼筋，直徑不宜小于 12mm。封口鋼筋直徑同水平鋼筋，豎向間距同水平鋼筋或按水平鋼筋間距間隔設置。地下連續墻宜根據吊裝過程中鋼筋籠的整體穩定性和變形要求配置架立桁架等構造加強鋼筋。

鋼筋籠兩側的端部與接頭管（箱）或相鄰墻段混凝土接頭面之間應留有不大于 150mm的間隙，鋼筋下端 500mm 長度范圍內宜按 1：10 收成閉合狀，且鋼筋籠的下端與槽底之間宜留有不小于 500mm 的間隙。地下連續墻鋼筋籠封頭鋼筋形狀應與施工接頭相匹配。封口鋼筋與水平鋼筋宜采用等強焊接。

單元槽段的鋼筋籠宜在加工平臺上裝配成一個整體，一次性整體沉放入槽。 當單元槽段的鋼筋籠必須分段裝配沉放時，上下段鋼筋籠的連接宜采用機械連接，并采取地面預拼裝措施，以便于上下段鋼筋籠的快速連接 ，接頭的位置宜選在受力較小處，并相互錯開。

(1) 轉角槽段鋼筋籠

轉角槽段小于 180 度角側水平筋錨入對邊墻體內應滿足錨固長度，且宜與對邊水平鋼筋焊接，以加強轉角槽段吊裝過程中的整體剛度。轉角宜設置斜向構造鋼筋，以加強轉角槽段吊裝過程中的整體剛度。

(2) T 型槽段鋼筋籠

T 形槽段外伸腹板宜設置在迎土面一側，以防止影響主體結構施工。根據相關規范進行T 型槽段截面設計和配筋計算，翼板側拉區鋼筋可在腹板兩側各一倍墻厚范圍內均勻布置。

3. 墻頂冠梁

地下連續墻頂部應設置封閉的鋼筋混凝土冠梁。冠梁的高度和寬度由計算確定，且寬度不宜小于地下連續墻的厚度。地下連續墻采用分幅施工，墻頂設置通長的頂圈梁有利于增強地下連續墻的整體性。頂圈梁宜與地下連續墻迎土面平齊，以便保留導墻，對墻頂以上土體起到擋土護坡的作用，避免對周邊環境產生不利影響。

地下連續墻墻頂嵌入圈梁的深度不宜小于 50mm，縱向鋼筋錨入圈梁內的長度宜按受拉錨固要求確定。

五、地下連續墻施工接頭

1. 類型與形式

施工接頭是指地下連續墻單元槽段之間的連接接頭。根據受力特性地下連續墻施工接頭可分為柔性接頭和剛性接頭。能夠承受彎矩、剪力和水平拉力的施工接頭稱為剛性接頭，反之不能承受彎矩和水平拉力的接頭稱為柔性接頭。

2. 柔性接頭

工程中常用的柔性接頭主要有圓形（或半圓形）鎖口管接頭、波形管（雙波管、三波管）接頭、楔形接頭、鋼筋混凝土預制接頭和橡膠止水帶接頭，接頭平面形式如圖 11-9 所示。圖 11-10 為幾種接頭管的實物圖。柔性接頭抗剪、抗彎能力較差，一般適用于對槽段施工接頭抗剪、抗彎能力要求不高的基坑工程中。

(1) 鎖口管接頭

圓形（或半圓形）鎖口管接頭、波形管（雙波管、三波管）接頭統稱為鎖口管接頭，鎖口管接頭是地下連續墻中最常用的接頭形式，鎖口管在地下連續墻混凝土澆筑時作為側模，可防止混凝土的繞流，同時在槽段端頭形成半圓形或波形面，增加了槽段接縫位置地下水的滲流路徑。鎖口管接頭構造簡單，施工適應性較強，止水效果可滿足一般工程的需要。

(2) 鋼筋混凝土預制接頭

鋼筋混凝土預制接頭可在工廠進行預制加工后運至現場，也可現場預制。預制接頭一般采用近似工字型截面，在地下連續墻施工流程中取代鎖口管的位置和作用，沉放后無需頂拔，作為地下連續墻的一部分。由于預制接頭無需拔除，簡化了施工流程，提高了效率，有常規鎖口管接頭不可比擬的優點。特別適用于頂拔鎖口管困難的超深地下連續墻工程。當受到運輸和吊放設備能力限制等因素限制時，預制接頭一般在深度方向分節吊放，分節長度應根據基坑開挖深度確定，以確保分節接縫位置處于基坑底面以下一定深度為原則。上下節之間可采用預制鋼筋混凝土方樁分節樁之間的鋼板接頭連接方式，并使接縫處于平整密實的連接狀態。也可將預制接頭上下節先采用螺栓與連接固定，再焊接。

(3) 工字形型鋼接頭

該接頭形式是采用鋼板拼接的工字形型鋼作為施工接頭，型鋼翼緣鋼板與先行槽段水平鋼筋焊接，后續槽段可設置接頭鋼筋深入到接頭的拼接鋼板區。該接頭不存在無筋區，形成的地下連續墻整體性好。先后澆筑的混凝土之間由鋼板隔開，加長了地下水滲透的繞流路徑，止水性能良好。工字形型鋼接頭的施工避免了常規槽段接頭施工中鎖口管或接頭箱拔除的過程，大大降低了施工難度，提高了施工效率。該接頭在直徑 130m，挖深 34m 的世博地下變電站圓筒形地下連續墻設計中得到成功應用。工字形型鋼接頭如圖 11-9（g）所示 。

3. 剛性接頭

剛性接頭可傳遞槽段之間的豎向剪力，當槽段之間需要形成剛性連接時，常采用剛性接頭。在工程中應用的剛性接頭主要有一字或十字穿孔鋼板接頭、鋼筋搭接接頭和十字型鋼插入式接頭。

(1) 十字穿孔鋼板接頭

十字穿孔鋼板接頭是地下連續墻工程中最常用的剛性接頭形式，是以開孔鋼板作為相鄰槽段間的連接構件，開孔鋼板與兩側槽段混凝土形成嵌固咬合作用，可承受地下連續墻垂直接縫上的剪力，并使相鄰地下連續墻槽段形成整體共同承擔上部結構的豎向荷載，協調槽段的不均勻沉降；同時穿孔鋼板接頭亦具備較好的止水性能。十字鋼板接頭如圖 11-11（a）所示。該剛性接頭在地下連續墻設計中應用較為廣泛，工藝較成熟。上海銀行大廈、解放日報新聞中心、蘭馨公寓、盛大中心等工程中均采用了十字鋼板剛性接頭。

采用十字穿孔鋼板接頭應注意以下幾個問題：

a. 為了防止混凝土澆筑過程中出現從側面繞流，影響相鄰槽段施工，十字穿孔鋼板應沿槽段深度通長設置，且應嵌入槽底沉渣內一定深度，徹底隔斷混凝土的繞流路徑。對于設計上需要地下連續墻加深隔斷地下水的槽段，應將鋼筋籠加深至槽底，以固定十字鋼板。

b. 當采用十字穿孔鋼板剛性接頭時，如墻體鋼筋籠超長，在鋼筋籠吊裝和沉放過程中用易出現十字穿孔鋼板彎曲變形，而使十字鋼板無法沿接頭箱槽口順利下行，影響鋼筋籠沉放。因此在超過 40m 深的超深地下連續墻槽段中一般不宜采用十字穿孔鋼板接頭。

c. 當地下連續墻采用“兩墻合一“時，為了確保地下連續墻的防滲性能，在滿足受力的條件下，十字鋼板穿孔應盡量設置在基底以下，以減少地下連續墻基底以上滲漏的可能性。

(2) 鋼筋搭接接頭

鋼筋搭接接頭采用相鄰槽段水平鋼筋凹凸搭接，先行施工槽段的鋼筋籠兩面伸出搭接部分，通過采取施工措施，澆灌混凝土時可留下鋼筋搭接部分的空間，先行槽段形成后，后施工槽段的鋼筋籠一部分與先行施工槽段伸出的鋼筋搭接，然后澆灌后施工槽段的混凝土。鋼筋搭接接頭平面形式如圖 11-11（b）所示。這種連接形式在接頭位置有地下連續墻鋼筋通過（水平鋼筋和縱向主筋），為完全的剛性連接。有關試驗研究表明其結構連接剛度和接頭抗剪能力均優于開孔鋼板接頭。日本道路協會《地下連續壁基礎設計施工指針》中，依據不同的鋼筋搭接長度及鋼筋比以及鋼筋的間隙所作的試驗結果，建議接縫處的單位允許應力采用地下連續墻墻體允許應力的 80％來設計。

(3) 十字型鋼插入式接頭

十字型鋼插入式接頭是在工字形型鋼接頭上焊接兩塊 T 形型鋼，并且 T 形型鋼錨入相鄰槽段中，進一步增加了地下水的繞流路徑，在增強止水效果的同時，增加了墻段之間的抗剪性能，形成的地下連續墻整體性好。十字型鋼插入式接頭如圖 11-11（c）所示。圖 11-12 為幾種剛性接頭和接頭箱的實物圖。

4. 施工接頭選用原則

由于地下連續墻施工接頭種類和數量眾多，在實際工程中在滿足受力和止水要求的前提下，應結合地區經驗盡量選用施工簡便、工藝成熟的施工接頭，以確保接頭的施工質量：

(1) 由于鎖口管柔性施工接頭施工方便，構造簡單，一般工程中在滿足受力和止水要求的條件下地下連續墻槽段施工接頭宜優先采用鎖口管柔性接頭；當地下連續墻超深頂拔鎖口管困難時建議采用鋼筋混凝土預制接頭或工字形型鋼接頭。

(2) 當根據結構受力要求需形成整體或當多幅墻段共同承受豎向荷載，墻段間需傳遞豎向剪力時，槽段間宜采用剛性接頭，并應根據實際受力狀態驗算槽段接頭的承載力。