1Cr11Ni2W2MoV 合金是一種馬氏體沉淀硬化不銹鋼，不僅具有較高的強(qiáng)度，而且有較好的韌性。因此，廣泛應(yīng)用于航空發(fā)動(dòng)機(jī)零部件中。本文中某型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)用平衡機(jī)匣材料就是1Cr11Ni2W2MoV。該鍛件傳統(tǒng)的成形方式為鐓粗-軋環(huán)- 模鍛，需多火次、多工步鍛造成形，而該合金對(duì)熱加工工藝極為敏感，多火次成形不僅易造成晶粒粗大，也會(huì)增加開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)，降低產(chǎn)品質(zhì)量。本文采用DEFORM-3D 軟件對(duì)平衡機(jī)匣一火模鍛精密成形進(jìn)行數(shù)值模擬，分析成形過(guò)程中坯料溫度場(chǎng)、應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)分布及變化，并對(duì)比數(shù)值模擬流線分布與實(shí)際鍛件流線分布結(jié)果，確定該型號(hào)平衡機(jī)匣一火模鍛代替?zhèn)鹘y(tǒng)鍛造的可行性。

有限元模型的建立及工藝參數(shù)

在我公司的3萬(wàn)噸精密液壓機(jī)上進(jìn)行1Cr11Ni2W2MoV合金平衡機(jī)匣鍛件的熱模鍛成形，圖1 為鍛造用模具與坯料裝配圖，使用坯料規(guī)格為φ250mm×280mm。將建立的裝配體模型導(dǎo)入到DEFORM-3D 軟件中進(jìn)行鍛造過(guò)程的模擬。根據(jù)實(shí)際情況，設(shè)置上模壓制速度為25mm/s，模具初始溫度為300℃，坯料溫度為1160℃，摩擦系數(shù)為0.3，坯料與空氣、坯料與模具的傳熱系數(shù)采用軟件默認(rèn)值。為了提高仿真的效率且保持較好的仿真精度，本文采用了四面體網(wǎng)格劃分，建模模型如圖2 所示。并在坯料中心軸位置選取三個(gè)點(diǎn)（如圖1 所示），分析三個(gè)不同位置處的溫度、應(yīng)力應(yīng)變變化趨勢(shì)。

                                                                             圖1 鍛造裝配圖

                                                                         圖2 坯料的有限元模型

結(jié)果及討論

溫度場(chǎng)

圖3 為鍛件鍛造結(jié)束時(shí)的溫度場(chǎng)圖。由圖3 可以看出，最高溫度分布在飛邊及鍛件1/2 厚度部位，而最低溫度則分布在與模具接觸的邊緣部位。坯料在鍛造過(guò)程中，接觸模具的部位與模具發(fā)生熱交換后溫度下降，導(dǎo)致低溫區(qū)出現(xiàn)，而飛邊及鍛件中部因塑性變形量較大產(chǎn)生內(nèi)部熱效應(yīng)，并且不接觸模具，基本不發(fā)生熱交換，所以區(qū)域?yàn)楦邷貐^(qū)。

圖3 鍛造過(guò)程中溫度場(chǎng)分布云圖

圖4 所示為三個(gè)點(diǎn)在鍛造過(guò)程中溫度隨時(shí)間的變化曲線。結(jié)合溫度場(chǎng)云圖，P2 點(diǎn)屬于鍛件中部位置，不與模具接觸，該處溫度隨著鍛造的進(jìn)行呈上升趨勢(shì)，在成形后期才略有下降。而P1、P3 點(diǎn)屬于與模具接觸部位，在鍛造過(guò)程中由于熱交換損失熱量，溫度隨著鍛造過(guò)程呈階段性的下降趨勢(shì)。從圖3、圖4 分析結(jié)果不難發(fā)現(xiàn)，在鍛造過(guò)程中P1、P3 處最易產(chǎn)生表面裂紋。

圖4 三個(gè)點(diǎn)的溫度變化曲線

應(yīng)力場(chǎng)、應(yīng)變曲線

圖5 為開(kāi)始鍛造后的第7s、9s、10s 時(shí)的等效應(yīng)力場(chǎng)圖。圖中反映出鍛件的最高等效應(yīng)力分布在鍛件與模具接觸的部位，在鍛造過(guò)程中與模具接觸的部位與模具發(fā)生熱交換，溫度驟然下降，此區(qū)域金屬塑性降低、流動(dòng)性變差，在后續(xù)壓制過(guò)程中金屬流動(dòng)困難，繼而導(dǎo)致變形抗力增大。P1、P2、P3 點(diǎn)處的等效應(yīng)變曲線見(jiàn)圖6，從圖中可知，P1 點(diǎn)和P3 點(diǎn)處的等效應(yīng)變值相對(duì)于P2 點(diǎn)處小很多，如前面所述，產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因是P1 和P3 點(diǎn)處與模具接觸，溫度驟降，導(dǎo)致金屬流動(dòng)性變差，變形抗力增加，而P2 點(diǎn)處的材料不與模具接觸，熱量損失較小，金屬流動(dòng)劇烈，內(nèi)部組織產(chǎn)生熱效應(yīng)，促進(jìn)變形量大。

                                                                                (a) t=7s

                                                                              (b) t=9s

                                                                              (c) t=10s

圖5 不同時(shí)刻的等效應(yīng)力場(chǎng)云圖

                                                                             圖6 三個(gè)點(diǎn)的等效應(yīng)變

流線分布

DEFORM-3D 軟件數(shù)值模擬鍛件的流線分布見(jiàn)圖7。對(duì)相同參數(shù)下實(shí)際鍛造的平衡機(jī)匣鍛件進(jìn)行縱向解剖、磨拋、低倍腐蝕，鍛件流線分布如圖8 所示。結(jié)合鍛件鍛造過(guò)程中的溫度場(chǎng)、應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)變化趨勢(shì)可知，鍛造過(guò)程中坯料受擠壓向外緣流動(dòng)，P2 位置流動(dòng)最為劇烈，鍛件內(nèi)的流線分布基本沿幾何外形，未出現(xiàn)紊流、穿流和亂流，實(shí)際鍛件的流線分布也基本與模擬結(jié)果相匹配。另外，鍛件表面無(wú)任何開(kāi)裂現(xiàn)象。

                                                                圖7 數(shù)值模擬鍛件流線分布

                                                                   圖8 實(shí)際鍛件的流線分布

結(jié)論

通過(guò)DEFORM-3D 軟件數(shù)值模擬對(duì)平衡機(jī)匣鍛件成形過(guò)程中溫度場(chǎng)、應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)、流線分布的分析，并結(jié)合實(shí)際鍛件的表面質(zhì)量和組織流線分布得出如下結(jié)論：1Cr11Ni2W2MoV 合金平衡機(jī)匣鍛件一火模鍛成形表面無(wú)任何裂紋出現(xiàn)；流線分布基本沿幾何外形，未出現(xiàn)紊流、穿流和亂流現(xiàn)象；鍛件充滿(mǎn)效果良好，各項(xiàng)性能均能達(dá)到客戶(hù)要求。該型號(hào)平衡機(jī)匣一火模鍛代替?zhèn)鹘y(tǒng)鍛造的方法完全可行，不僅節(jié)省了產(chǎn)品的生產(chǎn)成本，同時(shí)提高了產(chǎn)品質(zhì)量。