對(duì)螺桿式空壓機(jī)油氣分離器在fluent中仿真，連續(xù)相為空氣，離散相為油液，先計(jì)算空氣場(chǎng)穩(wěn)定后，再射入dpm粒子，粒子屬性為油液。入口進(jìn)入的油液質(zhì)量流量為3.0745kg/s，空氣流量為0.9572kg/s，空氣是在7bar下壓縮的流量，入口采用速度入口，速度為11.64m/s，出口為壓力出口，為6.9bar，入口溫度為100℃，進(jìn)出口邊界條件設(shè)置為逃逸，壁面的邊界體條件設(shè)置為捕捉。

第一次計(jì)算粒子射入，dpm粒徑設(shè)置為uniform，粒徑為0.00005m，計(jì)算后，入口處有很少量的粒子逃逸（在0.08kg/s左右），入口壓力為預(yù)期壓力（為7bar左右），進(jìn)出口監(jiān)測(cè)的空氣流量穩(wěn)定0.9572kg/s左右，出口的速度穩(wěn)定在16.6m/s左右，出口的溫度在90℃左右。

第二次計(jì)算粒子射入時(shí)，使用rosin-rammler粒徑分布，粒徑分布為1-10微米（6%）、10-20微米（24%）、20-30微米（33.2%）、30-40微米（24%）、40-50微米（12.8%），入口出現(xiàn)大量粒子逃逸（1.2kg/s左右），入口的壓力降低到6.5bar，與預(yù)期7bar有一定差距且低于出口壓力6.9bar。

（已經(jīng)試過(guò)

1、入口邊界條件改為反射——壓力先下降后升至14bar以上；

2、調(diào)整RSM湍流模型參數(shù)（用于緩解湍流的擴(kuò)散程度）——保持不變；

3、加密入口管網(wǎng)格（防止因網(wǎng)格精度不夠?qū)е录?xì)微粒子計(jì)算不準(zhǔn)確）——保持不變；

4、將速度入口改為壓力入口（壓力下降則將壓力改為定值）——入口仍然出現(xiàn)大量粒子逃逸；

5、將單相空氣計(jì)算時(shí)采用RSM（檢查是否因?yàn)榍昂筮B續(xù)相模型不一致導(dǎo)致流場(chǎng)計(jì)算不穩(wěn)定）——保持不變；

6、加長(zhǎng)進(jìn)口管（檢查是否因?yàn)檫M(jìn)口管較短，進(jìn)口管的流場(chǎng)流動(dòng)性較差）——保持不變；

7、采用RNG k - ε、LES-WALE模型湍流模型（檢查是否因?yàn)橥牧髂Ｐ筒缓线m導(dǎo)致）——保持不變；

8、調(diào)整隨機(jī)軌道模型參數(shù)Time Scale Constant 0.15→0.1（用于抑制小粒徑粒子因湍流擴(kuò)散導(dǎo)致的非物理逃逸）——保持不變；

9、取消雙向耦合（不可取消，油液的流量大于空氣）并采用壓力入口（檢查沒(méi)有雙相耦合的情況下采用壓力出口的情況）——入口仍然出現(xiàn)大量粒子逃逸；

10、取消雙向耦合（不可取消，油液的流量大于空氣）仍采用速度入口——壓力恢復(fù)正常，仍有大量粒子逃逸。

以上幾個(gè)都不能改善情況）

以下為計(jì)算一小段時(shí)間內(nèi)的入口粒子逃逸分布

1e-6    11897

1.33e-5  19507

2.55e-5  20389

3.78e-5  22247

5e-5    23355

那么相對(duì)于采用單個(gè)粒子直徑進(jìn)行計(jì)算，采用rosin-rammler粒徑分布后，入口出現(xiàn)大量粒子逃逸該如何解決