石墨磚在高溫氣冷反應(yīng)堆(AGR)常年運(yùn)行過(guò)程中經(jīng)快速中子輻照會(huì)導(dǎo)致其尺寸的變化,并與輻射氧化作用共同改變材料的微結(jié)構(gòu)與內(nèi)部應(yīng)力。隨著時(shí)間流逝,石墨磚內(nèi)部應(yīng)力不斷增大,強(qiáng)度不斷降低,導(dǎo)致石墨磚中裂縫的產(chǎn)生。同時(shí)由于燃料棒和控制棒位于石墨構(gòu)成的石墨磚內(nèi)部,因此對(duì)石墨磚中的裂紋進(jìn)行分析是必要的。
為了計(jì)算石墨芯的壽命,并對(duì)
AGR投資和延長(zhǎng)運(yùn)營(yíng)壽命方面做出正確的決策,同時(shí)為近幾年的
AGR開發(fā)使用建立“安全案例”,英國(guó)研發(fā)中心(曼徹斯特大學(xué))和
EDF合作,開展了對(duì)石墨磚中裂縫擴(kuò)展的仿真研究。研究包括“自動(dòng)”確定裂縫路徑,評(píng)估帶裂紋石墨磚的殘余強(qiáng)度
。
本研究模擬了石墨磚的三種模型中不同形狀裂縫的擴(kuò)展。如圖
2所示給出石墨磚的基本尺寸。模型Ⅰ和模型Ⅱ?yàn)?
2d模型,模型Ⅲ為
3d模型。
如圖3所示,模型Ⅰ適用場(chǎng)景如圖(a)所示,石墨磚在如圖(b)所示的外力作用下,其結(jié)構(gòu)上的裂紋的擴(kuò)展情況如圖(c)所示。
如圖
4所示,模型Ⅱ適用場(chǎng)景如圖(
a)所示,石墨磚的四端有對(duì)稱的活動(dòng)鍵槽,在如圖(
b)所示的外力作用下,其結(jié)構(gòu)上的裂紋的擴(kuò)展情況如圖(
c)所示。
模型Ⅲ為石墨磚的實(shí)體
3d模型,如圖
5中的(
a)所示,其裂紋的擴(kuò)展情況如(
b)所示。其中,鍵的長(zhǎng)度為
255mm,石墨磚的長(zhǎng)度為
1m。
模擬裂紋的擴(kuò)展有很多方法,最常用的是基于Griffith微裂紋理論的方法,還有內(nèi)聚力(Cohesive Zone Modelling, CZM)方法以及基于損傷理論的方法等。本研究采用了基于Griffith微裂紋理論和損傷理論對(duì)以上三個(gè)石墨磚模型進(jìn)行裂紋擴(kuò)展分析。
在結(jié)構(gòu)有限元仿真軟件中使用
DEFI_FISS_XFEM命令定義裂紋的位置,然后使用
MODE_MODELE_XFEM命令將裂紋賦予模型中,最后使用
CALC_G命令可輸出裂紋在裂尖的應(yīng)變能釋放率
G,該系數(shù)表示裂紋每擴(kuò)展單位面積所釋放出來(lái)的能量。
Gc為臨界應(yīng)變能釋放率,表示裂紋擴(kuò)展單位面積所需要的能量。在
2D模型中,若當(dāng)應(yīng)變能釋放率
G小于臨界應(yīng)變能釋放率
Gc時(shí),裂紋不擴(kuò)展,當(dāng)
G=Gc時(shí),裂紋擴(kuò)展;在
3D模型中,需要確定裂紋前沿?cái)U(kuò)展的位置(
G>
0.75Gc)。如圖
6所示為裂紋擴(kuò)展方向的確定,裂紋朝著最大切應(yīng)力方向擴(kuò)展。
在計(jì)算裂紋擴(kuò)展的每一個(gè)時(shí)間步,可使用網(wǎng)格自適應(yīng)模塊
Homard調(diào)整生成如圖
7的加密網(wǎng)格。
圖7:使用Homard模塊調(diào)整生成的網(wǎng)格
基于
Griffith理論法對(duì)三個(gè)模型進(jìn)行模擬,得到三個(gè)模型中的裂紋擴(kuò)展的結(jié)果如圖
8所示。
圖8:基于Griffith理論法得到的結(jié)果
由圖可以看出基于
Griffith理論法適用于模型Ⅰ和模型Ⅱ,模型Ⅲ的裂紋只延伸到中間的某個(gè)位置,這是由于限制了表面附近或裂紋前沿邊緣的
G值計(jì)算。
基于損傷理論的方法進(jìn)行裂紋擴(kuò)展模擬
選用非局部損傷梯度
(GRAD_VARI)建模和脆性彈性準(zhǔn)則
ENDO_SCALAIR,載荷選用
PRED_ELAS,將每步長(zhǎng)的損傷增加設(shè)為不超過(guò)
10%,在求解方案中,使用
NEWTON法迭代更新矩陣,收斂規(guī)則選擇
RESI_REFE_RELA。
由損傷理論法模擬得到的裂紋擴(kuò)展結(jié)果比較精確,解決了傳統(tǒng)
Griffith理論方法的一些限制。
本研究采用傳統(tǒng)的
Griffith理論法和損傷理論法進(jìn)行了石墨磚
2D模型和
3D模型以及不同裂紋的擴(kuò)展仿真分析,結(jié)果表明損傷理論法能解決一些
Griffith理論法的限制。
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