1 .研究背景

        隨著我國信息化進(jìn)程加快，移動通訊基站建設(shè)數(shù)量也越來越多，因為單塔筒結(jié)構(gòu)架設(shè)方便、適應(yīng)性強(qiáng)，因此在4G、5G基站建設(shè)中此類結(jié)構(gòu)形式被頻繁使用。此類單塔筒結(jié)構(gòu)屬于高聳薄壁結(jié)構(gòu)，其徑厚比可超過100，被稱作大徑厚比結(jié)構(gòu)^[1]。此類結(jié)構(gòu)在地震等往復(fù)荷載作用下極易發(fā)生屈曲破壞，造成倒塌，引起局域網(wǎng)絡(luò)中斷。為了保證高聳結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，通常在塔筒底部設(shè)置加勁肋，對于此類結(jié)構(gòu)底部加勁肋的抗震性能，規(guī)范《YD 5131-2005 移動通信塔桅設(shè)計》中只從構(gòu)造角度進(jìn)行了規(guī)定，并未對其耗能性能進(jìn)行說明。本文選取某單塔筒式通訊信號塔為研究對象，如圖1所示。為研究加勁肋設(shè)置對于結(jié)構(gòu)抗震性能的影響，選取結(jié)構(gòu)底部10m范圍內(nèi)的區(qū)段為研究對象，鋼材為Q345鋼。

2.有限元模型建立

為研究不同加勁肋設(shè)置形式對結(jié)構(gòu)抗震性能的影響，分別建立無加勁肋結(jié)構(gòu)，三角形加勁肋及梯形加勁肋結(jié)構(gòu)形式，加勁肋個數(shù)為0個、4個、6個。其建立有限元模型時，筒體、法蘭及加勁肋均采用C3D8R實體單元，材料模型按照《道路橋示方書 V 耐震設(shè)計篇》給出的雙折線模型計算，鋼材彈性模量E=200GPa，屈服強(qiáng)度f_y=345MPa，極限強(qiáng)度f_u=490MPa，強(qiáng)化剛度取初始剛度的1%，有限元模型如圖2所示。

加載方式的確定

擬靜力實驗加載制度參照文獻(xiàn)“小野潔，藪本篤，秋山充良，大西宵平，白戸真大，西村宣男，軸圧縮力と1方向正負(fù)交番曲げを受ける スパイラル鋼管の耐震性能とその評価法[J]，土木學(xué)會論文集F Vol.66 No.2,301-318,2010.6”及《建筑抗震試驗規(guī)程 JGJT101-2015》確定，其中結(jié)構(gòu)屈服位移按照公式下列公式計算。

將所取區(qū)段上部重力轉(zhuǎn)化為結(jié)構(gòu)上部集中軸力作用，往復(fù)荷載采用位移控制加載，結(jié)構(gòu)屈服前以0.2Δ_y為增量進(jìn)行逐級遞增加載，達(dá)到屈服后采用整數(shù)倍Δ_y進(jìn)行循環(huán)加載，加載到15Δ_y結(jié)束。加載方式如圖3所示。

3.計算結(jié)果

4.計算機(jī)硬件情況