圖1 兩種疲勞測試方法。(a)預置裂紋的試樣受到循環拉伸，記錄在不同能量釋放率下裂紋擴展的速率。(b)無預置裂紋的試樣受到循環拉伸，記錄在不同拉伸幅值λ下試樣循環直至斷裂的循環次數N。

材料的疲勞測試主要有兩大類方法。一種是在試樣中預置裂紋，施加循環載荷并記錄裂紋擴展速率（圖1a）。當施加的能量釋放率G低于疲勞門檻值G_th時，裂紋不擴展。從2017年開始，水凝膠疲勞測試主要基于這類方法，對所測試的各類水凝膠的疲勞門檻值進行實驗測試和理論分析。另一種疲勞測試方法是對不帶裂紋試樣進行循環加載拉伸至給定的拉伸比幅值λ或應力幅值，記錄其斷裂的循環數N（圖1b）。當施加的拉伸比低于疲勞極限拉伸比λ_e時，試樣被認為能夠承受無數次循環拉伸而不發生斷裂。本文采用第二類測試方法，以經典的雙網絡韌性水凝膠為對象，實驗測量并分析材料的λ-N曲線特征，重點關注不含裂紋的試樣的λ-N曲線和含不同裂紋尺寸的試樣的λ-N曲線的不同，如圖2所示。為了獲得斷裂循環次數的統計結果，采用六個相同的試樣（不含裂紋或含相同尺寸的裂紋）同時拉伸的測試方法。

圖2 疲勞測試的λ-N曲線。每次疲勞實驗中，六個相同的試樣（不含裂紋或含相同尺寸的裂紋）在給定的拉伸幅值下循環受載，每個試樣的拉伸幅值和斷裂循環次數對應圖中的一個點。材料的疲勞極限拉伸比是試樣中的初始裂紋尺寸的函數。

研究發現，當初始裂紋較長時，韌性水凝膠的疲勞極限隨著裂紋長度的增加而降低；當初始裂紋較短時，韌性水凝膠的疲勞極限對初始裂紋尺寸不敏感。測試結果表明該水凝膠在循環載荷下的裂紋敏感尺寸約為0.1mm。他們將這一敏感尺寸解釋為材料的固有屬性常數，稱作endurance fractocohesive length，其大小由另外兩個材料的固體常數決定，材料的疲勞門檻值G_th和材料在達到循環疲勞極限條件下的斷裂功W_e(o)，。其中系數k由材料的本構關系和待測試樣的幾何特征決定。通過實驗測量韌性水凝膠的疲勞門檻值和循環疲勞極限條件下的斷裂功，代入如上公式估算得到的該材料的裂紋敏感尺寸為0.1mm量級，與實驗相符。他們還討論了各類工程材料在循環載荷下的這兩個材料常數的取值范圍以及所對應的裂紋敏感尺寸。

1 單軸拉伸下的斷裂

他們采用聚丙烯酰胺(PAAm)-聚-2丙烯酰胺-2甲基丙磺酸(PAMPS)雙網絡韌性水凝膠進行裂紋敏感性測試。他們先單調拉伸不帶裂紋以及帶裂紋的水凝膠試樣，獲得不同裂紋長度對應的應力-拉伸比曲線，斷裂拉伸比λ_c，斷裂應力S_c以及斷裂功W_c（由積分應力-拉伸比曲線得到），這些斷裂屬性都是裂紋長度c的函數。當初始裂紋較小時（65μm），測量的斷裂屬性與無預置裂紋的試樣相近，而當初始裂紋較大時，斷裂屬性隨裂紋長度增加而明顯降低。

圖3 承受單調拉伸的不帶裂紋的試樣以及帶不同長度裂紋的試樣的斷裂。(a)應力-拉伸比曲線。(b)斷裂拉伸比-裂紋長度平面。(c)斷裂應力-裂紋長度平面。(d)斷裂功-裂紋長度平面。

他們通過變異系數CV（標準差除以平均值）來衡量測量數據的分散性。無論是帶裂紋試樣還是不帶裂紋試樣，斷裂拉伸比λ_c，斷裂應力S_c，斷裂功W_c以及剛度M的變異系數都很小(小于0.1)。尤其是，斷裂屬性的分散性程度與材料的剛度分散性相當，因此可以認為所測量的材料屬性為材料常數。由此得到，不帶裂紋試樣的斷裂功這一材料常數W_C(o)為5.87×10⁶J/m³。該韌性水凝膠的另一材料常數斷裂能在此前的工作中測量G_C=2550J/m²。

圖4 單調載荷下帶裂紋與不帶裂紋試樣的斷裂拉伸比，斷裂應力，斷裂功以及剛度的變異系數。

對于帶裂紋試樣且裂紋長度遠小于試樣尺寸，能量釋放率G有G=κWc，其中c為裂紋長度，W為遠離裂尖的彈性能密度，κ為一個無量綱數。當試樣斷裂時，斷裂能G_c有G_c=κW_cc。材料裂紋敏感尺寸可由得到。當材料為線彈性且試樣為邊緣裂紋時，κ的值為2π(1.122)²，由此得到該材料在單調載荷下的裂紋敏感尺寸為0.05mm，與實驗觀測到的裂紋尺寸敏感性基本相符。

2 循環拉伸下的斷裂

他們循環拉伸不帶裂紋以及帶裂紋的水凝膠試樣，獲得不同裂紋長度對應的疲勞極限下的應力-拉伸比曲線，疲勞極限拉伸比λ_e，疲勞極限應力S_e以及疲勞極限條件下的斷裂功W_e，這些疲勞極限屬性都是裂紋長度c的函數。當初始裂紋較小時（65μm），測量的疲勞極限屬性與無預置裂紋的試樣相近，而當初始裂紋較大時，疲勞極限屬性隨裂紋長度增加而明顯降低。不帶裂紋試樣在疲勞極限條件下的斷裂功W_e(o)這一材料常數為1.02×10⁵J/m³。該韌性水凝膠的另一材料常數疲勞門檻值在此前的工作中測量為G_th=114.2J/m²。

對于帶裂紋試樣且裂紋長度遠小于試樣尺寸，能量釋放率G有G=κWc，當試樣達到疲勞極限時，疲勞門檻值G_th有G_c=κW_ec。循環載荷下材料裂紋敏感尺寸可由得到。當材料為線彈性且試樣為邊緣裂紋時，κ的值為2π(1.122)²，由此估算得到該材料在循環載荷下的裂紋敏感尺寸為，與實驗觀測到的裂紋尺寸敏感性基本相符。

圖5 承受循環拉伸的不帶裂紋的試樣和帶不同長度裂紋的試樣的疲勞極限。(a)疲勞極限拉伸比-裂紋長度平面。(b) 達到疲勞極限時的應力-拉伸比曲線。(c)疲勞極限應力-裂紋長度平面。(d)疲勞極限條件下的斷裂功-裂紋長度平面。

3 材料屬性空間

承受循環載荷時，當初始裂紋長度大時，試樣抵抗裂紋擴展的能力用疲勞門檻值G_th描述。當初始裂紋長度小，對裂紋不敏感時，抵抗疲勞斷裂用不帶裂紋試樣在疲勞極限條件下的斷裂功描述W_e(o)。研究人員從文獻中收集得到彈性體，塑料，陶瓷，金屬的G_th和W_e(o)數據。這兩個材料常數的比值定義了endurance fractocohesive length，用斜虛線表示。陶瓷的endurance fractocohesive length在10^-4m這個量級。金屬和文中的韌性水凝膠的endurance fractocohesive length在10^-3m這個量級。

圖6 用不帶裂紋試樣測得的疲勞極限條件下的斷裂功W_e(o)與用帶裂紋試樣測得的疲勞門檻值G_th構成的材料屬性平面。斜虛線為endurance fractocohesive length,G_th/W_e(o)。

4 結論

他們研究了雙網絡韌性水凝膠帶裂紋與不帶裂紋、在單調載荷和循環載荷下的斷裂行為。單調載荷下，測試了不同裂紋長度c對應的斷裂拉伸比λ_c，斷裂應力S_c以及斷裂功W_c。當初始裂紋較短時，斷裂功是材料常數，W_c(o)，對初始裂紋不敏感。當初始裂紋較長，斷裂能是材料常數G_c。兩個材料常數的比值定義了另一材料常數fractocohesive length，G_c/W_c(o)，單調載荷下裂紋敏感尺寸為。循環載荷下，他們測試了不同裂紋長度c對應的疲勞極限拉伸比λ_e，疲勞極限應力S_e以及疲勞極限條件下的斷裂功W_e。當初始裂紋較短時，疲勞極限條件下的斷裂功是材料常數，W_e(o)，對初始裂紋不敏感。當初始裂紋較長，疲勞門檻值是材料常數G_th。兩個材料常數的比值定義了另一材料常數endurance fractocohesive length，G_th/W_e(o)，循環載荷下裂紋敏感尺寸為。循環載荷下軟材料的裂紋敏感尺寸這一重要的材料參數對指導抗疲勞軟結構的設計具有重要意義。

這一研究工作最近發表在Journal of the Mechanics and Physics of Solids。論文的第一作者為西安交通大學航天航空學院博士研究生周一帆，西安交通大學盧同慶教授和美國科學院院士、美國工程院院士、哈佛大學鎖志剛教授為共同通訊作者。

原文鏈接：

Zhou et al. Flaw-sensitivity of a tough hydrogel under monotonic and cyclic loads. Journal of the Mechanics and Physics of Solids. 2021.

https://doi.org/10.1016/j.jmps.2021.104483

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